申洲脚手架搭拆施工方案.doc

1、 申洲绿都四期B区4#楼脚手架施工方案一、工程概况： 1.申洲绿都四期B区4楼工程；工程建设地点：北仑新大路以西、黄山路以南；属于框剪结构；地上18层；地下1层；建筑高度：57.7m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：20219平方米；总工期：580天。 2.本工程由宁波申洲置业有限公司投资建设，宁波市建筑设计研究院有限公司设计，宁波市北仑区建筑设计研究院地质勘察，宁波海城工程监理有限公司监理，宁波建工股份有限公司组织施工；由张耘担任项目经理，何钟担任技术负责人。 3.本工程一、二层为商铺裙楼，顶高为6.300m；3-18层为住宅，顶高为52.700m；电梯机房顶高59.100m。二、编制依

2、据：1. 由宁波市建筑设计研究院有限公司设计的申洲绿都四期B区4#楼工程施工图纸2. 根据建筑扣件钢管脚手架安全技术施工规范（JGJ130-2001）进行施工。三、脚手架选型及材料要求：1. 脚手架选型 考虑到本工程具体情况，一、二层为商铺裙楼，顶高为6.300m；3-18层为住宅，顶高为52.700m；电梯机房顶高59.100m。决定采用钢管扣件挑式脚手架，主楼分三个悬挑段：3-9层为第一悬挑段，9-15层为第二悬挑段，15-顶层为第三道悬挑，每段悬挑高度均在18m内。2. 钢管及竹笆板钢管主要包括：杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、扫地杆、附墙杆等。钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm，其材质

3、应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3029）中规定的3号普通钢管，其质量应符合（GB700-79）普通碳素结构钢技术要求中A3钢的要求。弯曲变形、锈蚀等钢管严禁使用。脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg。3. 扣件扣件主要包括：直角扣件、旋转扣件、对接扣件及附件、螺母、垫圈等。扣件及其附件应符合可锻铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈子应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴全面必须严格整形，保证钢管

4、扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65NM时，不得发生破坏。4. 钢丝绳选用17钢丝绳做吊拉和25厘钢筋预埋吊环。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。5. 安全网按照宁波市安全质量监督总站的有关规定，本工程中的安全网采用密目式安全网。四、脚手架计算书：一、参数信息:1.脚手架参数取三层（6.3m）十五层（41.1m）悬挑段计算；双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上

5、，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江宁波市，基本风压0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡

6、脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4

7、条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

8、2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1661.52+0.100.981.52 =0.25 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.52-0.1170.981.52 =-0.295 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.25106,0.295106)/4490=65.702 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65.702

9、 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为：= 0.6770.13815004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.793 mm；大横杆的最大挠度 1.793 mm 小于 大横杆的最大容许

10、挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.158)+1.4 1.05 = 1.719 kN； 小横杆

11、计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7191.05/3 = 0.602 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.607 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.607106/4490=135.22 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =135.22 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/m

12、m2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1257.451050(310502-410502/9 ) /(722.061051078

13、00) = 2.327 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；小横杆的最大挠度为 2.35 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.033

14、1.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.236)+1.41.575=2.569 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.

15、502/2)0.033/1.8018.00 = 2.746kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.381.5(1.05+0.2)/2 = 2.34 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1581.5/2 = 0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.121 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施

16、工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.121+ 0.851.43.15= 11.094 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+1.4NQ=1.26.121+1.43.15=11.755kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.5 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，

17、按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.50.740.214 = 0.055 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0551.51.82/10 = 0.032 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.094 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N=

18、11.755kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11093.58/(0.188424)+32055

19、.073/4490 = 146.31 N/mm2；立杆稳定性计算 = 146.31 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11755.08/(0.188424)=147.469 N/mm2；立杆稳定性计算 = 147.469 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.5，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.5 = 0.069 kN/

20、m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.563 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.563 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf

21、= 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 6.563 Ru13.644KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.644kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(136444/(3.142502) 1/2 =13.2mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的

22、钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: h N/dfb其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.265kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 265.094/(3.142201.27)=3.322mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力

23、N=0.265kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 12.197kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；经过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=12.20 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!五、外脚手架构造：该工程外

24、墙脚手架三层以上采用悬挑，斜拉搭设方法，搭设高度由6.3m23.7m,23.741.1m，41.159.1m三个悬挑段。三层以下采用钢管落地式脚手架， 脚手架的具体构造说明如下：1 悬挑方案采用16a号槽钢，做悬挑牛腿，间距为每条立杆一条槽钢，立杆直接支撑在钢管式槽钢上，并用17钢丝绳将其上挂在预埋吊环上，使之成为上挂式悬挑脚手架。a) 悬挑槽钢每根长3.8M，向外挑出1M，里面1.5 M，焊接在楼面预埋25钢筋上。b) 预埋吊环：采用25钢筋预埋在上层楼面砼梁上，间距位置与钢管相对应。c) 吊环绳：采用17钢丝绳将钢管拉在预埋吊环上，并采用20花篮螺栓拉紧。2 平面布置：立杆间距1500mm

25、，内排立杆距离建筑物的距离为250mm，外排离墙1300mm,脚手架宽度1.05m，垂直偏差小于1/400，在两立杆之间加设一根篙竹。3 接驳位采用对接件连接，两相邻立杆接头在高度方向要错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不小于步距的1/3。4 立面布置：大横杆步距1800mm，上下横杆的接长位置应错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，剪刀撑要求满设，并沿高度方向连续布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在4560之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还

26、增加24个节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆。5 剪刀撑：a) 每隔7至9根立杆沿长度和高度布置双向连续剪刀撑，要求与地面呈45度60度夹角。b) 剪刀撑斜杆的接头必须采用两个旋转扣件搭接，搭接位不小于1m。c) 剪刀撑斜杆应同旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端式立柱上，旋转扣件中心线距离主节点的距离不应大于1506 斜道搭设：斜道坡度为1:3，宽度不小于m，斜道脚手板应铺严，上面设厚cm，间距不大于30cm的防滑条，转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，防护栏高度1.2m。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标

27、志牌。7 安全斜挡板： 在八层设一道，斜挡板铺扎双层竹笆板，面铺一层密目式安全网，搭设宽度为1.8m 。8 纵向水平杆的构造纵向水平杆设置在立杆内侧，其单根长不小于跨。纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜小于纵距的1/3。9 横向水平杆的构造主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度，不应大于0.4L。作业层上排主节点的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大

28、于纵距的1/2。10 立杆的构造a) 每根立杆下端设置在槽钢上。b) 脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。c) 脚手架底层步距亦为1.6m。d) 立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。e) 立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于1m，应采用

29、不少于个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。11 扣件安装：扣件螺栓拧紧扭力矩不小于4065 N.m，各扣件距主节点距离a150，对接扣件距主节点的距离应h/3（h为步距）或L/3（L为柱距）。六、连墙件设计A、连墙杆为了增强脚手架侧向刚度及稳定性，于每层在外脚手架于建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：1. 连接杆用短钢管制成，长度约500800mm，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端与预埋钢管连接，且连墙杆均采用钢管。连接杆水平间距5.5m，按二步三跨设置，上下错开，成菱形布置。2. 连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上

30、设置有困难，应在邻近点补足。B、吊拉卸荷设置主楼搭设高度为39.5m (至主楼檐口高度38 m再加上1.5m )，在第八层楼面卸荷一次。设置吊拉卸荷，采用20花篮螺栓，通过12钢筋或12.5钢丝绳与建筑物上的20预埋吊环连接，将吊点以上段部分荷载传给建筑物承受，吊高为一个楼层，要求吊杆或钢丝绳的拉力达到1.21.5吨，下端吊点应与脚手架节点绑牢，内外对应为一组。C、吊环吊环是卸荷钢丝绳与结构的连接件，用25钢筋制成，预埋在混凝土内，埋入砼内锚固长度25d。水平间距离4.5m 。槽钢间距为1.5m。七、脚手架的搭设1、 施工准备技术人员应熟悉上部图纸，熟悉各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必

31、要的物料进场，其中包括483.5mm钢管、对接卡口，直角扣件、旋转扣件和安全网等，以备外脚手架搭设时使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应当组织有关技术人员和安质人员对作业班组进行作业前安全、技术交底。架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2、 脚手架搭设要求外脚手架搭设的基本要求是横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固，受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃。3、 脚手架的搭设一般作业层:在小横杆上扎五根篙竹,在立杆上扎两根篙竹作护栏,并在外架上

32、满挂密目式绿色安全网。脚手架的搭设必须按顺序搭设，此外还得注意下列事项：a) 按照规定的构造方案和尺寸进行搭设；b) 严禁将外径48mm和51mm的钢管混合使用；c) 及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全；d) 拧紧扣件（拧紧程度要适当）；e) 有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用；f) 搭设工人必须佩挂安全带；g) 随时校正杆件的垂直和偏差避免偏差过大；h) 没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以发生意外。4、 建筑物出入口处脚手架的搭设建筑物出入口处的脚手架，应根据出入口的高度和宽度采用平行弦桁梁结构形式，在开口处的两边采用双立杆，悬空立杆下要

33、设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置，同时在洞口边及其上设置剪刀撑。出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护措施，一般为在出入口处的外侧设双层防护棚，防止物体堕落伤人，保护出入人员。5、 安全网脚手架的外侧要满挂密目式绿色安全网，安全网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距应不大于50cm，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。6、 搭设的一般规定a) 架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，搭设前清除障碍物。b) 架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具

34、及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。c) 凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落。d) 在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时等变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。e) 不在脚手架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。7、 搭设规定a) 脚手架搭设步距偏差20,柱距偏差10,排距20.b) 大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距。大横杆水平偏差控制在5

35、0内。c) 小横杆垂直置于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接，小横杆伸出大横杆之外，悬臂端突出不大于100，间距不大于柱距离的1/2，小横杆应水平、不得内高外低。d) 剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在立杆外侧，与大横杆成4560夹角。e) 为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔的扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。f) 用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下，以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后拧紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在4065 N.m。g) 脚手架竹脚手板在操作层上应满铺

36、、铺稳，两边用12#铁丝绑扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护身栏杆外侧设站人竹脚步手板。h) 操作层脚手架设置栏杆与档脚板，栏杆高度不低于1.2m，挡脚板用七夹板层制成，高度不低于200mm .i) 搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求。j) 反拉钢丝绳要求保证通顺，不得因被其它钢管等部件阻档，而形成折线形状，调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。k) 检查验收 ，悬挑架安装完毕后，要进行全面综合的检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40 N.m，并不大于65N.m,

37、及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。l) 为了防火安全，在每层上人跑道及建筑物对角处，各设置一个灭火器。八、脚手架的拆除脚手架使用完毕后立即拆除，在脚手架拆除前应作好以下工作：1. 对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架的安全隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。应待相部门批准后方可实施拆除作业；2. 拆除前应先清除架上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的需装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下；3. 脚手架拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间、和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平

38、运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域；4. 严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，严禁上下同时作业。5. 所有连墙杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除的高差不应大于2m 。6. 拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；7. 在拆除脚手架周围，在坠落范围标明 “禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内；8. 对拆下的钢管脚手架、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报

39、废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；9. 本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；10. 拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹脚。11. 脚手架拆除过程中，不中途换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交待清楚。九、脚手架防电、及安全防护装置1、 防电1) 钢管脚手架不应搭设在距离外电架空线路的安全距离以内，安全距离见下表：外电线路电压1KV以下110KV35110KV154220KV330500KV最小安全操作距离(m)46810152) 对于达不到上述规定最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、遮栏、围杆或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。脚手架搭设和使用期间，要严防与带电体接触，当需要穿过靠近380V以内的电力线路，距离线路在2m以内时，搭设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取下列措施：a、 对电线和脚手架分别采取有效的绝缘措施；b、 对脚手架要采取可靠的安全接地处理；c、 夜间施工时，应使用不超过12V电压的低压电源。2、 安全防护装置1)、 脚手架在施工楼面四周跑道必须满铺竹脚手板，脚手板用12#铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔离夹板或安全网。2)、 脚手架在外侧满铺密目式防火安全网，并在外立杆里侧设置