1、汇报人:杨艳超时间：2018.11.27津湾广场9号楼施工技术交流（软土地区超深基坑及超高层工程施工）目 录一、工程概况二、施工总体进展情况三、深基坑施工技术四、超高层施工技术五、结语一、工程概况工程概况工程名称工程地点建设单位设计单位监理单位施工总承包单位建筑面积建筑层数、总高度结构形式工程造价津湾广场9号楼工程天津市和平区赤峰道、解放北路、哈尔滨道、合江路围合的地块天津津湾置业有限公司天津市建筑设计院天津市华泰建设监理有限公司中国建筑股份有限公司209500平方米地上70层，地下4层，裙房4层，建筑高度300.65米主塔楼为钢框架-核心筒混合结构、裙房为框架结构11.915亿元合江路解放北
2、路解放桥赤峰道哈尔滨道赤峰桥工程四至解放北路、哈尔滨道、合江路、赤峰道合围地块，周边道路均为单行工程概况总建筑面积209500平方米，其中地上163000平方米，地下46500平方米，建筑总高度299.8m，功能为写字楼及配套综合商业和停车库。地下3、4层局部设置人防。工程概况第八层，结合建筑避难层及立面收进的要求设置整层高的转换桁架，完成由稀柱至密柱的转换一至八层的外框架采用八根巨柱加4根角柱停机坪五十八层，转换桁架六十六层，结构平面收进为圆形四十九至六十三层设置斜柱钢管混凝土筒中筒结构，外筒为钢管混凝土筒，内筒为钢筋混凝土核心筒，8层设置转换桁架，5-7层为悬挂层，水平结构为钢梁+压型钢板
3、组合楼板。工程概况8层设置整层高的转换桁架，单榀重760吨，57层悬挂层结构通过吊柱与8层结构体系转换桁架进行连接，并按照要求结构主体完成后在进行承受竖向荷载。二、施工进展情况基坑施工进展情况2013年7月31日我公司进场2014年5月27日完成主楼第五道混凝土内支撑施工第一道混凝土内支撑第二道混凝土内支撑第三道混凝土内支撑第四道混凝土内支撑第五道混凝土内支撑基坑施工进展情况2014年9月15日完成塔楼III段基础底板浇筑完毕基坑施工进展情况2014年9月30日完成第四道混凝土内支撑爆破工作基坑施工进展情况2015年5月1日液压爬模投入使用超高层施工进展情况2015年11月10日8层全国首例下
4、挂双悬挂层重型转换桁架安装成功超高层施工进展情况2016年8月18日主体结构封顶超高层施工进展情况2018年1月30日通过竣工验收超高层施工进展情况三、深基坑施工技术深1、基坑概况塔楼区域共有5道内支撑,基础底板厚度为4.0m,坑深24.6m。盐业银行，距基坑6.5米，钢筋混凝土砖混结构，地上四层，地下一层，为木桩基础。基坑施工技术裙房区域共有4道内支撑,基础底板厚度为1.2m,坑深21.8m。深基坑施工技术1、基坑概况基坑南侧的盐业银行旧址大楼是被中国华人民共和国国务院列为“全国重点文物保护单位”，是文物保护的最高级别，级别上等同于北京市的天安门和故宫深基坑施工技术1、基坑概况基坑南侧的盐业
5、银行旧址大楼是被中国华人民共和国国务院列为“全国重点文物保护单位”，是文物保护的最高级别，级别上等同于北京市的天安门和故宫深基坑施工技术主楼5道内支撑裙楼4道内支撑主楼区域第五道内支撑混凝土同基础底板混凝土，基础底板施工时将第五道内支撑埋入基础底板。1、基坑概况深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工支撑施工工序支撑底部余土清理格构柱抗剪件焊接垫层施工梁底铺油毡钢筋绑扎支撑内监测点的布置支设模板爆破纸筒预埋（局部爆破）养护浇筑混凝土内支撑主要施工流程深基坑施工技术7道梁交于一点钢筋帮扎难度大2、混凝土内支撑施工格构柱处梁交接2段3段4段深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑砼施工1段5段2014.
6、5.11至2014.5.29共计18天东、南、北三面附着于地连墙，一面悬空第五道混凝土内支撑施工深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工支撑施工土压平衡图首道至四道内支撑呈封闭环状，土压整体平衡；五道撑南北两侧第一、二、三、四道混凝土内支撑土压力Q平衡图2段3段4段1段5段五道混凝土内支撑土压力Q平衡图深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑施工完毕第五道混凝土内支撑西侧断面图深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑抗剪构件第五道混凝土内支撑施工预埋钢板式支撑抗剪件深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑抗剪构件第五道混凝土内支撑施工预埋“H”型钢式支撑抗剪件深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑
7、及预埋插筋第五道混凝土内支撑施工保证与筏板连接的五道撑预埋插筋深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑表面凿毛第五道混凝土内支撑施工深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑表面凿毛第五道混凝土内支撑施工深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑表面凿毛第五道混凝土内支撑施工西侧插筋及凿毛断面深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑格构柱剔凿第五道混凝土内支撑施工人工及小型机械剔凿格构柱深基坑施工技术2、混凝土内支撑施工五道撑表面凿毛第五道混凝土内支撑施工格构柱清理深基坑施工技术3、土方开挖挖方技术支撑正式投标之前（正式投标为2013年3月8日），为业主进行了十多次的前期技术支持，真正的站在业主的
8、立场，从技术角度为业主服务。2012年4月10日，为业主提供“对基坑支护的几点建议”2012年4月24日，给业主汇报总体施工部署，两个方案，方案一是：主楼正做，裙楼逆做，中间打地连墙。方案二是：整体施工，裙楼停在正负零。2012年9月26日，给业主提供塔吊定位建议，及对基坑设计的建议，包括地连墙。2012年10月15日，给业主提供塔吊的选型建议。2012年10月30日，给业主提供钢结构的主要吊装方法。2012年11月15日，给业主提供钢结构的主要吊装方法（根据新图完善）。2013年1月13日，业主再次论证逆作法，全逆做。2013年1月15日，塔吊最终定位，包括塔吊基础的做法。2013年1月18
9、日，业主钢结构优化咨询及询价，包括转换层深化设计。2013年2月21日，论证地下连廊施工施工通过技术支持与服务，我们逐渐得到了业主的认可与信任，业主也采纳了我们很多的建议。技术服务产生价值深基坑施工技术3、土方开挖挖方方式的选择：开挖方式 经济性资源配备适用类型优缺分析选用放坡挖土/梯式挖土深度较浅最经济；深度加大挖土量成倍增加常规挖土机、运土车，作业面大，周边配合土钉墙、锚杆等支 建筑物少，基坑护结构 深度较小的基坑易，速度快；局限性大：当基坑开挖深度不大（软土地区挖深不超过4m，地下水位低的土质较好地区挖深亦可较大）、周围环境又允许，经验算能确保土坡的稳定性时，可采用放坡开挖。否岛式挖土的
10、首先挖去基坑四周的土，支护结构受荷时间长，在软支护结构的支撑形式为 宜用于大型基坑，黏土中时间效应显著，有可能增大支护结构的变形量，对大型基坑经 角撑、环梁式或边桁架 支护结构的支撑对于支护结构受力不利。济性强，需要 式，中间具有较大空间 形式为角撑、环当基坑较深，地下水位较高，开挖土体大多位于地下 否增加栈桥板，情况下。可以利用中间 梁式或边桁架式，水位以下时，应采取合理的人工降水措施，降水时应措施费用较高。土墩作为支点搭设栈 中间具有较大空经常注意观察附近已有建筑物或构筑物、道路、管线，桥。间情况下有无下沉和变形。深基坑施工技术3、土方开挖挖方方式的选择：开挖方式 经济性资源配备适用类型优
11、缺分析选用对支护支撑较 环向钢支撑或混凝土内完善的基坑适 支撑，加长臂挖掘机，盆式挖土 用性最强，支 边槽或支撑底部等使用撑底部投入资 小挖掘机，配合栈桥板源较多。使用设计内支撑支护结构工程的土方开挖，可以先行确保中心塔楼部分先起，有利于预售等优点是周边的土坡对围护墙有支撑作用，有利于减少围护墙的变形；缺点是大量的土方不能直接外运，需集中提升后装车外运。设计内支撑支护结构工程的土 是方开挖：内侧土方开挖完成后，底板先行施工，在底板上施工内斜撑支撑砼台，为内斜撑提供支撑点逆做挖土由地下室楼板施必须经计算。逆作法以结构代替支撑，支撑刚度大，利于控制变形，用于高层建筑、还避免了资源浪费，经济效益显著
12、，并且可以上下同多层地下室结构 时施工，增大作业面，缩短工期，是超大面积、超深代替支撑的特 专用取土设备（龙门吊，工及类似于地 基坑工程更为安全、可靠、经济、合理的设计施工方点，故在深基 抓斗等），首层封板，下室结构的地下 法；高层建筑多层地下室结构逆作法施工工法在建筑坑施工中减少 临时支撑体系等，塔式 构筑物的结构施 物和管线密集的地下高水位软土地基上建造高层建筑了支撑费用；起重机工。地下室连续 多层地下室，对深基坑的围护变形和土体的位移、地工期明显加快；墙中柱桩沉降量 表和管线沉降等各项指标均有严格要求。采用高层建筑地下室逆作法施工技术能有效地保护周边环境，且具有施工工期快，支护费用省等优
13、点否深基坑施工技术加长臂进场第二道内支撑施工完毕后即投入1台27米加长臂和3台24米加长臂3、土方开挖土方开挖施工机械深基坑施工技术空中接力3、土方开挖土方开挖施工机械深基坑施工技术第五道内支撑下部2.8m净高投入7台30和25迷你型挖掘机（斗容量0.1m，台班工作效率50m）3、土方开挖土方开挖施工机械深基坑施工技术4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降原因分析结论根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011），砌体承重结构基础的局部倾斜不应超过2。规范中所规定的局部倾斜不应超过2应理解为盐业银行建设期变形值及使用至今自身的变形值，与因津湾广场7、8号楼施工及现阶段土方开挖及降水而引
14、起的变形值叠加不应超过2。总变形 =建设期变形 +使用至今自身的变形+7、8号楼施工引起的变形 +现阶段土方开挖及降水引起的变形盐业银行前期变形较大，地面及建筑主体已经出现较大裂缝。2013.07.312013.08.022013.08.042013.08.062013.08.082013.08.102013.08.122013.08.142013.08.162013.08.182013.08.202013.08.222013.08.242013.08.262013.08.282013.08.302013.09.012013.09.032013.09.052013.09.072013.09.0
15、92013.09.112013.09.132013.09.152013.09.172013.09.192013.09.212013.09.232013.09.252013.09.272013.09.292013.10.012013.10.032013.10.052013.10.072013.10.092013.10.112013.10.132013.10.152013.10.172013.10.192013.10.212013.10.232013.10.252013.10.272013.10.292013.10.312013.11.022013.11.042013.11.062013.11.0
16、82013.11.102013.11.122013.11.14深基坑施工技术4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降数据分析2013年11月13日专家论证会6.004.002.000.0016.0014.0012.0010.008.0020.0018.001号观测点沉降数据当日沉降量累计沉降量6.432013.07.312013.08.022013.08.042013.08.062013.08.082013.08.102013.08.122013.08.142013.08.162013.08.182013.08.202013.08.222013.08.242013.08.262013.08.2
17、82013.08.302013.09.012013.09.032013.09.052013.09.072013.09.092013.09.112013.09.132013.09.152013.09.172013.09.192013.09.212013.09.232013.09.252013.09.272013.09.292013.10.012013.10.032013.10.052013.10.072013.10.092013.10.112013.10.132013.10.152013.10.172013.10.192013.10.212013.10.232013.10.252013.10.2
18、72013.10.292013.10.312013.11.022013.11.042013.11.062013.11.082013.11.102013.11.122013.11.14深基坑施工技术2013年11月13日专家论证会6.004.002.000.0020.0018.0016.0014.0012.0010.008.0011号观测点沉降数据当日沉降量累计沉降量18.054、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降数据分析深基坑施工技术步骤一：采用双液注浆法对盐业银行及地连墙之间土体进行加固，以确保其不渗漏。步骤二：若后期施工过程中，盐业银行沉降量超过专家给出的预警值，则对盐业银行基础下土体进
19、行双液注浆，以抬升盐业银行。结论：必须采取封堵措施，确保盐业银行一侧地连墙及三轴搅拌桩不漏水，并确定需进一步处理的沉降预警值。4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施盐业银行一侧地连墙漏水已经成为不争的事实，目前监测的盐业银行自9号楼开工以来的最大沉降量已经达到18.05mm，差异沉降量最大为13.84mm。根据现在盐业银行的沉降反应程度和速度，若不采取相应措施，预计地勘报告（P.62）中给出的28mm地面最大沉降量很快就会达到，而整个地下工程施工过程的累积沉降量将远远超过这个数值；前面所述引起盐业银行沉降的两个因素中，由地连墙侧移引起的沉降为要进行施工必然导致的沉降，由于降水引起的沉
20、降为可避免及可控的沉降。可控沉降（66%）总沉降不可控沉降（34%）因此我公司认为有必要对盐业银行及地连墙之间土体进行处理，以确保不会再因为基坑降水而引起盐业银行沉降，将可控因素引起的盐业银行沉降降至最低。深基坑施工技术6m7m4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施9m10m长边方向上完整布置3排垂直孔，孔间距与排间距均为0.7m；短边方向上与长边注浆区域重叠的部位仅布置第一排（最外排）斜孔，未重叠的部位完整布置3排斜孔和2排垂直孔，孔间距与排间距均为0.7m。通过5排孔的注浆，注浆的有效范围最远已到达距离基坑17、19m的位置9m。深基坑施工技术我司实施方案4、盐业银行的保护及基坑
21、变形盐业银行沉降控制措施-2.2.2深基坑施工技术土方开挖顺序调整使盐业银行变形最小-4.2m-4.2m-4.2mm-2m-4.2m+1.7mI-1I-4I-6I-7I-3II-1II-3-2.2mII-5 II-6II-7II-2II-4I-2I-5I-44、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施土压力Q深基坑施工技术上海市基坑工程技术规范DG/TJ08-61-20104、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施评价沉降控制标准40mm深基坑施工技术形象进度：现场第三道支撑施工浇筑20%。土方：三步土方出土约90%；基坑水位：约-20m（-20米水位维持约20天）银行沉降：目前最大
22、沉降点为10#点，累计沉降30mm40mm，节后10#最大累计沉降（2014年2月8日-3月7日）3.79mm，情况稳定。地连墙测斜：CX5超预警值，在-12m埋深测斜数据为29.04mm。4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施评价2014年3月10日专家论证会深基坑施工技术建筑地基基础评定标准基坑允许不均匀变形量为24mm4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施评价24mm观测点累计沉降12.10.18至14.3.8累计沉降13.7.31至14.8.71#8.13mm6.732#6.01mm4.613#5.8mm4.624#5.78mm4.595#5.84mm4.656#4
23、.64mm4.217#15.43mm14.218#24.18mm22.789#29.16mm27.9810#30.01mm28.911#28.61mm27.4712#23.81mm23.4113#24.81mm23.4214#25.72mm24.2115#29.60mm27.6616#26.31mm24.6深基坑施工技术4、盐业银行的保护及基坑变形盐业银行沉降控制措施评价结论：1、双液注浆控制了盐业银行基础沉降2、注浆影响范围广，使局部区域有所抬高3、注浆对远离银行一侧地基增益明显4、截止基础底板施工前不均匀沉降值：Max=27.98-4.21=23.77mm24mm，故措施有效。深基坑施工技
24、术5、大体积混凝土浇筑技术概述底板施工总面积10200平米。混凝土总量约为24100立方米，混凝土强度等级C40，抗渗等级P10。本工程基础底板以后浇带为界共分为三个施工段，主塔楼区域单次连续浇筑混凝土18000立方米。2区、1区、3区混凝土预计分别于6月8日、6月15日、6月30日浇筑。4mII区102.9mI区1.2m139.2mIII区深基坑施工技术塔楼基础筏板厚度4000m，在钢筋绑扎过程中架设钢筋支撑架，五道支撑浇筑在底板中，五道撑上皮距离底板上皮500mm，有支撑区域，利用“五道撑+简易钢筋马镫”架起底板上铁；型钢梁为8承担，型钢柱为102000，支架中部采用双向槽钢2000进行支
25、架加强，并架起底板中部温度筋网片。5、大体积混凝土浇筑技术底板钢筋及钢构件槽钢支架设计4m底板上铁五道支撑中部温度筋斜向拉筋深基坑施工技术5、大体积混凝土浇筑技术底板钢筋及钢构件槽钢支架设计深基坑工技术5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑影响因素经过现场验证，天津市最长65m臂长的汽车泵，只能伸入到内支撑封板下约8m，施 其余部位无法延伸浇筑，所以首道内支撑上存在封板且支撑层数多影响浇筑速度。封版内支撑下汽车泵可以浇筑的范围深基坑施工技术5、大体积混凝土浇筑技术方案比选技技术术特点特点经济经济合理性合理性工期工期对对其他工其他工序的影响序的影响结论结论方案1方案2方案4方案5主要采用汽车泵浇筑，
26、地泵浇筑汽车泵无法覆盖范围主要采用溜槽浇筑，局部采用汽车泵配合，地泵浇筑溜槽与汽车泵无法覆盖范围主要采用汽车泵浇筑，串管浇筑汽车泵无法覆盖范围主要采用串管浇筑，局部采用汽车泵配合常规浇筑方式，技术成熟，施工难度低，但是汽车泵的布置受场地影响较大，狭小场地最多布置4台汽车泵浇筑速度快，但溜槽搭建成本高，且对底板钢筋及钢结构施工造成一定程度影响串管占地面积小，布置灵活，浇筑速度非常快，造价低，可有效解决死角不便浇筑问题串管占地面积小，布置灵活，浇筑速度非常快，造价低，如大部分混凝土都使用串管浇筑，可大幅提高浇筑速度，大幅降低总造价需浇筑混凝土18000m，泵送费单价为20元/m，20*18000=
27、360000元需浇筑混凝土18000m，其中泵送浇筑10000m，泵送费单价为20元/m，溜槽浇筑中心岛8000m，搭建费用150000元。20*10000+150000=350000元需浇筑混凝土18000m，其中泵管浇筑14500m，泵送费单价为20元/m，沿“U型”栈板布置4台串管，制作费为30000元，浇筑3500m，20*14500+30000=320000元需浇筑混凝土18000m，其中泵管浇筑5000m，泵送费单价为20元/m，沿“U型”栈板布置11台串管，制作费为70000元，浇筑13000m，20*5000+70000=170000元汽车泵与地泵可同时工作。现场实际最多可同时
28、4台汽车泵和1台地泵。单台汽车泵每小时浇筑60m，单台地泵每小时浇筑40m。18000/(60*4+40)=65h溜槽、汽车泵与地泵可同时工作。现场在布置溜槽的情况下最多可同时再布置3台汽车泵1台地泵。单台汽车泵每小时浇筑60m，单台地泵每小时浇筑40m，溜槽每小时浇筑100m，溜槽浇筑时间50h。(18000-5000)/(60*3+40)=59h场地原因，现场实际最多可同时4台汽车泵和2个串管浇筑。单台汽车泵每小时浇筑60m，共浇筑14500m，14500/（60*4）=60.5h，单个串管每小时浇筑120m，共浇筑3500m。3500/（120*2）=14.6h场地原因，汽车泵与串管分开
29、时间浇筑。现场实际最多可同时4台汽车泵浇筑。单台汽车泵每小时浇筑60m，共浇筑5000m，5000/（60*4）=22h，现场实际最多可同时5个串管输送，单个串管每小时输送120m，共浇筑13000m。13000/（120*5）=22h无影响溜槽搭建对底板钢筋和钢结构施工及成品保护产生影响无影响无影响工艺成熟，浇筑速度较快，但成本较高工艺成熟，浇筑速度快，但成本较高，对底板钢筋和钢结构施工及成品保护产生影响需对过程进行一定控制，浇筑速度较快，成本较高需对过程进行一定控制，浇筑速度相对最快，成本相对最低，宜优先选用汽车泵浇筑速度60m/h，地泵浇筑速度40m/h，串管浇筑速度120m/h。方案对
30、比项项目名称目名称 方案内容方案内容深基坑施工技术串管及上部漏斗5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串孔布设现场共有11个串孔，其浇筑混凝土速度约为140m/h，约为汽车泵的2.5倍，地泵的3.5倍，浇筑速度较快。深基坑施工技术串管周围设置加固缓冲措施，防止晃动幅度过大而影响正常工作，图为加固措施。5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设串管布置深基坑施工技术5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设旋转弯头串管下部旋转弯头加设小溜槽深基坑施工技术5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设加设小溜槽深基坑施工技术5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设速度约为140m/h，约为汽车泵的2.5
31、倍，地泵的3.5倍，浇筑速度较快。深基坑施工技术5、大体积混凝土浇筑技术混凝土浇筑串管布设深基坑施工技术5、大体积混凝土浇筑技术大体积混凝土温度控制效益分析塔楼基础筏板厚度4m，顶部标高为-20.600m，本工程将第五道内支撑浇筑入基础底板中，第五道内支撑顶部标高为：-21.100m，第五道撑上皮标高距离底板上皮标高0.5m。第五道内支撑约1500方混凝土，采用第五道内支撑浇注入基础底板中的施工方法后，本工程将节省人工费6万元，材料费60万元，机械费3万元以及措施费1万元，共计70万元。底板钢筋支架体系利用第五道内支撑预留的钢筋做成吊筋勾架温度筋，减少了型钢用量，为项目节约经济效益达8万元。在
32、塔楼区基础底板混凝土浇筑施工中，按照泵送费20元/m计算，本工程18000m底板常规方案需花费泵送费36万元，浇注时间为65小时，运用新输送方式后，中心岛区域5000m用汽车泵泵送费花费10万元，串管制作材料及人工费用7万元，串管浇筑不需要泵送费，仅用 50小时即可完成浇筑任务，36-17=19万元，节省泵送费19万元，浇注时间节省了15小时。古文物建筑旁软土地基深基坑施工根据不同部位采用了各种科技创新的方法，共为项目节约了资金97万元。拆除方式对周边建筑的震动强度工人劳动强度施工速度成本因素爆破一次性震动，震动较大工人劳动强度低速度最快成本最低静力爆破爆破时无振动，但爆破前需要剔除混凝土保护
33、层、切断箍筋，且爆破后仍然需要人工风镐破碎，有一定震动。工人劳动强度大工序多，施工速度较慢。成本高于机械拆除机械拆除破碎锤持续震动，对软土地区特别是周边建筑物对变形要求比较敏感的软土地区慎重使用（持续震动可使软土液化，使基坑变形增大）。工人劳动强度一般施工速度较快成本低于静力爆破人工拆除人工风镐拆除，有一定震动。工人劳动强度最大施工速度最慢价格略低于机械切割机械切割圆盘锯和链锯切割，无振动、噪音小、绿色环保，分块切割，吊出场外破碎。工人劳动强度低施工速度快价格最高深基坑施工技术6、内支撑的拆除方案比选主要拆撑方式对比深基坑施工技术6、内支撑的拆除方案比选通过以上方案对比分析，并结合本项目周边的
34、实际情况特点，综合考虑震动、工期、成本等因素，我司经过多名专家认真研究讨论决定采用如下施工方案：靠近盐业银行一侧6-10m范围内采用圆盘锯、链锯无震动切割拆除内支撑，其他位置采用爆破拆除方式（第一道内支撑除外）。对于第一道内支撑（阴影范围以外）采用人工剔凿内支撑梁根部，整体切割吊离坑外破碎的拆除方式。这种拆除方案可以减小盐业银行变形受拆除混凝土内支撑的影响，第二、三、四道内支撑的其他区域采用预埋爆破孔的爆破拆除方式，因为对于软土一次性的震动远比持续间断的震动对基坑的影响小。第一道内支撑的其他区域采用人工剔凿内支撑梁根部，整体切割吊离坑外破碎的拆除方式（主要考虑爆破防护问题）。拆撑方式选择深基坑
35、施工技术拆撑方式选择第三道内支撑爆破拆除第四道内支撑爆破拆除6、内支撑的拆除方案比选第一道内支撑机械拆除第二道内支撑爆破拆除第五道内支撑埋入底板深基坑施工技术6、内支撑的拆除设备选型钻石链条锯切割环梁DS-WS15驱动装置（由DS-WS15控制装置驱动和控制）驱动轮 2直径280额定功率P1链条速度驱动中的链条储存驱动装置尺寸驱动装置重量电动防护等级电缆长度（系统电缆）冷却系统，用于两个7.5kW电动马达27.5KW持续功率（=15KW驱动功率）无级调速，027米/秒最大9.2米（链条长度最小3.2米-最大12.4米）1560790920mm约266kgIP657m水冷系统：最小5升/分，在最
36、大6巴时深基坑施工技术6、内支撑的拆除拆除机械选择钻石链条锯LH液压4060分钟/断面10.8m7.6m66kg2040分钟/次固定钻台的销子尺寸从切割线到销子中央的距离是42cm泰利莱（SK-SD链锯）系列驱动纯切割速度线锯总长作业物体最大直径机体重量安 装 时 间深基坑施工技术导爆管爆炸品：乳化炸药HS-5非电导爆管雷管数字式高能脉冲起爆器预埋纸筒爆破测振仪6、内支撑的拆除相关火工品及仪器=700深基坑施工技术6、内支撑的拆除爆破孔参数确定编号孔距(mm)平均排距(mm)排数孔深(mm)抵抗线(mm)炸药单耗(g/m3)截面尺寸宽 高(mm)(mm)单孔装药量(g)理论 实际腰梁2/2/3
37、/3/160010001000267570026713004164104支撑2a/2a/4a/4a10001000100025037002501000333330支撑2b/2b/4b/4b/3b/3b8001000100026727002501000400400支撑4c700800100023326002501000280280支撑3a/3a12001000100030037002501000400400爆破参数：（1）孔径d=40mm；（2）水平方向抵抗线WB。一般取WB=0.30.6m；（3）孔深L。以黄沙作堵塞材料，L=H*2/3+，为510cm的超深；（4）孔距a=（1.52）WB；（
38、5）排距b=（0.71.0）WB；（6）单孔药量q=kaMH/n，k为炸药单耗，M为梁的宽度，n为炮孔排数。孔深:d=40爆破孔参数表通过计算确定爆破孔参数深基坑施工技术6、内支撑的拆除爆破孔参数确定混凝土内支撑施工阶段预留爆破孔深基坑施工技术6、内支撑的拆除距离我爆破工程区域最近的建筑为盐业银行，距离仅为6.5m，该建筑为国家文物保护的古建筑。国家爆破安全规程（GB6722-2011）中爆破振动安全允许标准表中规定，古建筑可承受的振动安全允许振速仅为0.20.3 cm.s-1，8.05m的距离最大振速就是安全值的4倍，6.5m的距离最大振速可能更大，所以直接爆破施工将对盐业银行构成严重威胁。
39、对策：我们采取对盐业银行一侧腰梁进行切割的方式降低爆破对盐业银行的影响，并要求其余内支撑腰梁与地连墙接触部位最先爆破。切割后的内支撑用倒链固定，然后下放，运出吊走。盐业银行一侧腰梁切割示意图腰梁切割示意图深基坑施工技术6、内支撑的拆除腰梁切割卸载在靠近盐业银行一侧6米范围内的内支撑锯下40cm宽梁进行卸载。爆破前爆破后深基坑施工技术6、内支撑的拆除腰梁切割卸载沿着地连墙方向切割整个腰梁，减少后期腰梁剔凿量。爆破前爆破后效果深基坑施工技术6、内支撑的拆除基坑内成品保护钢筋保护钢结构保护钢结构保护结构保护深基坑施工技术6、内支撑的拆除降尘防尘防飞石措施深基坑施工技术6、内支撑的拆除爆破过程搬运炸药
40、及雷管网路联接入孔和堵塞检查连接情况起爆器检查炸药选用乳化炸药，采用孔底集中装药结构，用黄沙进行堵塞。深基坑施工技术6、内支撑的拆除机械拆除首道撑第一道内支撑封板的拆除三、超高层施工技术地上结构施工技术现场塔吊布置1、超高层施工技术-垂直运输施工技术项目共计配备3台动臂塔以满足塔楼结构施工需求。其中位于核心筒东侧与北侧的D1#、D3#动臂塔均采用法福克M440D动臂塔（2台）；位于核心筒的南侧的D2#动臂塔选用中昇ZSL750动臂塔（1台）。钢结构每层构件数外框架钢柱48根8层以上按一截柱2层核心筒暗柱36根8层以上按一截柱2层钢梁108根可串吊压型钢板875块（4500mm555mm），53
41、Kg/块每吊次20块每层钢筋量核心筒墙筋120吨每吊次2吨板筋10吨每吊次2吨计算原则柱每吊次45分钟梁每吊次20分钟压型钢板、钢筋均每吊次20分钟每2层所需的吊运时间（小时）（48+36）45/60+108220/60+875/2020/602+(120+10)2/220/60=207.5每天每台塔吊的工作时间（小时）207.5/3/5=13.8(小时)主楼布置3台塔吊，工期按每5天一层计算地上结构施工技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术塔吊吊次验算方法一:实际工程量验算法因此主楼布置3台塔吊是合理的，每台塔吊每天工作13.8小时。序号计算公式与说明计算数据计算结果说明1Ni=QiK/(
42、qiTibi)Ni=Qi1.4/(qiTibi)=173771.4/（184501.5）2.15台因此选择三台塔吊能够满足现场吊装需求2Ni某期间机械需用量2.153Qi某期间需完成的工程量17377吊次4qi机械的产量指标塔吊每个吊次平均需26.1分钟，每个台班按8小时考虑，可完成18次5Ti某期间（机械施工）的天数暂按450天6bi工作班次按单班为1，双班为2，按大班1.5计7K不均衡系数一般取1.11.4，吊装（装卸）作业取1.4地上结构施工技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术塔吊吊次验算方法二:经验公式验算法地上结构施工技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术3台动臂塔爬升方式均为
43、内爬外挂式，外挂钢支架由钢梁+下压杆+斜拉杆组成，各杆件通过销轴连接，钢支架整体总重约17t。动臂塔正常工作时应保证至少安装两道外挂支架，爬升时应保证至少安装三道外挂钢支架。塔吊外挂于核心筒墙体地上结构施工技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术项目利用BIM技术进行全专业等比例建模，利用模型进行数次的项目全周期、全过程施工模拟，提前解决结构洞口、液压爬模、钢结构埋件与动臂塔埋件的冲突问题，最终针对性的为各台动臂塔量身定做爬升规划。利用BIM技术对塔吊爬升进行优化地上结构施工技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术塔吊爬升规划地上结构施工技术1、超高层施工技术-垂直运输施工技术在项目实施过程中
44、，为降低动臂塔爬升过程对项目工期的影响，项目部优化传统塔吊钢梁安装工艺，将单件吊装各部件优化整体吊装，并制作防护措施减少安全隐患，优化后3台塔吊单次爬升时间由原来的5天缩短为3天，既节约了工期，又降低了现场工人的安全隐患。塔吊钢梁带定型化防护整体吊装地上结构施工技术2、超高层施工技术-可分段爬升液压爬模施工技术本工程核心筒模架体系为液压爬模系统，其中核心筒外布置30个爬升机位，核心筒内布置56个爬升机位。项目参数产品型号XHRYM-13型全钢单侧液压爬模支承跨度外墙最大支撑跨度4.9m；内墙最大支撑跨度5.9m。高度外墙爬模高度15.6m；内墙爬模高度分13.05m与16.5m两种；操作平台层
45、数5层（中部平台6层）模板操作平台宽度2500mm钢筋绑扎层平台宽度1800mm平台离墙距离300mm地上结构施工技术2、超高层施工技术-可分段爬升液压爬模施工技术地上结构施工技术2、超高层施工技术-可分段爬升液压爬模施工技术核心筒内爬模按照筒内房间共分为11个可独立爬升的模块，分别设置限载标识，平台上部 “红色”区域为严禁堆载区域，为工人提供作业面；“黄色”区域为普通操作平台，提供操作面，可堆放少量物料，限载3KN/；“蓝色”区域为称重平台，可堆放钢筋物料，限载4KN/。液压爬模分段及上部平台承重图地上结构施工技术2、超高层施工技术-可分段爬升液压爬模施工技术对爬模机位优化发明出分段爬升式液
46、压爬模，实现核心筒（关键线路）流水作业地上结构施工技术3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术四榀转换桁架共计344个节点，全部采用焊接连接。津湾广场9号楼转换桁架转换桁架下挂双悬挂层每3层设全覆盖安全挑网F8转换桁架层地上结构施工技术3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术结构优化一：提高钢材强度等级通过与钢结构专家天津大学陈志华教授合作，将转换桁架及本工程其它结构用钢进行全面优化：1、原设计转换桁架强度为Q345GJ-C，厚度为80mm、100mm；优化后转换桁架强度为Q390GJ-C，厚度为60mm、80mm。2、原设计普通钢构件强度为Q345B，优化后强度为Q3
47、90B。构件截面及壁厚均有不同程度减小。通过优化，转换桁架总重量由3000t减小至2690t。工程总体钢结构用钢共计减小800余吨。陈志华地上结构施工技术3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术结构优化二：对铸钢件进行优化，利用钢板墙代替铸钢件铸钢件优化为钢板墙通过以上两项优化，扣除优化费用，转换桁架施工共计节约成本336万元。地上结构施工技术1、临时斜腹杆悬挂层增加临时斜撑组成临时桁架3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术施工措施三：在5、6两层悬挂层边梁上增加斜腹杆，组成临时桁架以5、6层原结构梁为上下弦，5层吊柱为直腹杆，增加螺栓连接的斜腹杆，与原结构悬挂层组成
48、临时桁架临时桁架地上结构施工技术3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术施工措施四：吊柱与桁架连接处由两侧连接耳板改为四面连接耳板。吊柱与桁架连接处改为四面连接耳板，作为临时桁架直腹杆，增加支顶力细部图常规操作平台整体式操作平台地上结构施工技术3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术施工措施五：设置整体式操作平台地上结构施工技术临时桁架应力监测点布置图3、超高层施工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术施工措施六：加强对临时桁架的应力监测。临时桁架作为支撑施工过程受力分析验算结论：最大位移2.77mm，最大应力127.8MPa，施工过程安全。地上结构施工技术3、超高层施
49、工技术-下挂双悬挂层重型转换桁架施工技术检验及效果评价应力监测。地上结构施工技术4、超高层施工技术-超高层混凝土泵送施工技术本工程混凝土泵送高度最高达300.65m，混凝土方量约为10万方。塔楼核心筒混凝土100m以下采用常规混凝土输送泵，100m以上采用三一重工的SY5123THB超高压混凝土泵，最大泵送混凝土压力28MPa，最大泵送高度400m，最大理论输送量100m3/h。SY5123THB超高压泵地上结构施工技术水平泵管固定第一路立管4、超高层施工技术-超高层混凝土泵送施工技术泵管布置采用2路水平管配3路竖向管,水平转竖直处实现自由拆换，竖向管2路上核心筒，1备1用，1路上塔楼外框水平
50、结构。2路水平管分别连接上核心筒的竖向常用管及上塔楼外框水平结构的竖向管。第二路立管第三路立管地上结构施工技术4、超高层施工技术-超高层混凝土泵送施工技术水平泵管固定地上结构施工技术爬模上部放置布料机4、超高层施工技术-超高层混凝土泵送施工技术爬模上部放置HGY21型布料机，用于核心筒墙体混凝土浇筑。地上结构施工技术4、超高层施工技术-超高层混凝土泵送施工技术津湾项目主塔楼外框筒为钢管混凝土组合柱，所有地上方形钢管柱及巨柱的内腔均采用顶升法施工，按照钢结构施工部署，钢柱每段安装高度为三层，钢管混凝土在楼面混凝土浇筑后开始浇筑,每次顶升6层，混凝土为C60自密实。48颗顶升钢管柱钢管混凝土柱平面
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