扣件式高支模方案（别墅版本）.doc

1、B70高支模施工方案一、 工程概况本拟建工程的名称为碧桂园西苑雍翠湾126座、18#变配电房工程，位于顺德北滘碧江，拟建建筑物为3层别墅，共26栋和一栋变配电房，均为框架结构楼房，工程总建筑面积为1.10万，总占地面积为2.95ha。场区交通方便，大型施工设备可进场施工，场地东面为河堤建筑控制线，南面为用地红线，西面为发展用地，北面为绿化用地。本工程为砼框架结构，抗震设防类别为丙类，设防烈度为7度，结构安全等级为二级，合理使用年限为50年。本工程位于顺德北滘碧江碧桂园西苑内，本高支模工程只选取最危险、最高的支撑体系进行设计及验算。其它高支模部分，各工程棚工负责人以此例所述的高支模工程要求施工。

2、本高支模工程选取于型号B70一层大厅部分。支模部分为平面，高支模范围为轴线46（总跨度7.5米）与轴线MF（总跨度为7.2米）之间。最高点标高为10.060m，地面标高为0.00m，选取梁WKL6（1）为计算代表，截面为200900，位于轴线M、F上，板厚为120mm（见附图）。地坪已浇筑C10素砼垫层100mm厚。二、编写依据 1广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法。2建筑施工安全检查标准JGJ59-99。3建筑结构荷载规范（GB500092001）。4碧桂园西苑雍翠湾126座、18#变配电房工程施工组织总设计。5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （2002年版）（JGJ1302

3、001）。 6. 建设工程安全生产管理条例。7. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）。8. 实用建筑结构设计手册第二版。9建筑施工手册（上）第二版。三、 材料使用说明本工程采用扣件式钢管支顶支撑模板，支模的大小横杆，立杆均采用483.25型钢管,根据使用功能不同，扣件包括直角扣件，旋转扣件和对接扣件，梁、板模板均采用18mm胶合板，纵、横向托模板木方采用80100mm或100100mm木方，长度为2m，顶撑为U型可调节托顶，调节范围为050cm。凡坡顶初以木方支撑代替钢管支撑，用80100mm木方做丁字支顶，在丁字架底用20厚木板顶紧。具体支撑方法详见付图。四、 支模搭设技术要求a

4、) 概述 本工程梁板均采用扣件式钢管作为支撑系统，支架用于结构施工，根据实际荷载的大小设置支撑结构系统，包括：梁模板及其支撑，纵横方木U型顶托，立杆，纵横水平杆，底座垫板，剪刀撑及回顶柱系统。b) 立杆及横杆布置根据实际计算荷载布置立杆间距与数量，如附图所示。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接,接头交错分布，两相邻的杆接头避免出现在同步距同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距节点的距离不大于60cm。支架立杆应竖直设置，2m的高度的垂直允许偏差最大为15mm；当梁模板支架立杆时，立杆应立在梁模板中心处，其偏心距不大于25mm。立杆沿高度每1.5m或1.2m

5、设置一道纵横水平拉杆，最高一道水平杆与U型托底的距离不大于300mm。在安装扣件式的钢管支顶时，应在支承地面上弹出墨线定向，两边立杆间距按图设置。要注意钢管支顶立杆的垂直度，并调节好立杆的标高和立杆的平面布置，使梁位置在两条立杆之间，梁两边立杆的距离控制在1.2m内。支顶平面布置时原则上尽可能形成满堂一体，对于轴跨尺寸，无法与立杆间距形成模数或平面几何形状不规则、非正交时需要采用多个区间搭设时，各区间必须用扣件水平钢管相互连接，连接杆向邻区间沿伸两个立杆距离,并且不能小于三个扣结点。每根立杆底部应设置底座或垫板；立杆加长除顶层顶步接头必须采用对接扣件连接,水平杆搭接不少于一米且不小于三个扣件连

6、接。c) 剪刀撑的构造要求垂直剪刀撑：搭设随立杆、纵横水平杆同步搭设,每道剪刀撑宽度不应小于4跨，不应小于6米。用通长剪刀撑沿架高连续搭设布置，剪刀撑每隔4步4跨设置一道，斜杆与地面夹角在45 60之间，斜杆交点处于同一垂线上并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm，最下部的斜杆的连接点距地面的高度控制在30cm内，每隔4排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。支撑主梁的立杆设剪力撑。剪力撑的两头应靠近钢管支顶的顶部和底部，并应连接牢固。各剪刀撑的杆件连接采用搭接

7、，其搭按接长度100cm，用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。d) 纵横向扫地杆的设置要求纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm处的立杆上横向扫地杆要紧靠在纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。e) 支承层(垫层)处理技术要求回填土必须分层夯实，每层不大于30cm，表面用C15混凝土进行加固处理，厚度为100mm。所有基础必须平整，基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设平稳，不得悬空。在外立杆50cm处设一浅排水沟。f) 模

8、板工程1、梁底模板根据梁底标高铺设，板下铺设间距为300mm的第一层托梁底模80100方木，按轴线将梁底板固定在木方上，然后安装梁侧模板，侧板与底板两边加钉并设置夹木固定，侧板脚固定后，校正侧板两侧垂直度，拉通线，钉托板，托板钉好再钉间距不大于45的斜顶。梁高大于750mm时，加螺栓并用方木固定，本高支模工程梁WKL6（1）设水平的一道14 800螺栓，并用方木固定。2、在主梁与次梁的交接处（主梁侧板预留次梁缺口的地方）钉上衬口挡，并根据标高铺设梁底板，梁底板同样采用木方300纵横方木两层托底,并用U型托支撑木方，如后附图示。当梁的跨度在4mL10m时，起拱高度控制在1，梁的跨度10mL时，起

9、拱的高度控制在3。3、楼面模板以托板顶面为依据，设在托板上的木方边通线边安装钢管支撑边铺设，托板底木方间距为400mm，横向方木间距随立杆（立杆布置如附图）。楼板铺设要密贴，平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净。五、 混凝土输送及浇注方法针对性安全措施。a) 混凝土用泵送及浇注方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板上放置铁架作为管道支撑并支固，才能作业。另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。b) 现场设一台输送泵水平排放出料，由低处向高处连续浇注。c) 为解决砼输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边梁、柱边加水平杆顶在周边梁、柱侧。d) 本部位梁高度在750

10、mm内，采用一次浇注成型。六、高支模搭设安全技术措施及质量技术措施(一)安全技术措施：高支模搭设应遵守高处作业安全技术规范有关规定。(1)架子作业时，工作人员必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺支架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。(2)凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对支模架子进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用架子时，必须对进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、打横杆、小横杆、

11、顶撑有左右上下位移，铁丝解除等现象，应及时加固处理。(3)模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。(4)施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。(5)高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。(6)模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。(7)不准架设探头板及未固定的杆。(8)支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。(9)在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。(10)二

12、人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。(11)安装模板时应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。(12)施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行质量、安全、技术交底，并将书面交底记录交监理公司备案。（13）支模分段或整体搭设完毕，经企业技术和安全负责人或其出面委托人主持分段或整体检查合格，报监理公司验收合格后方能进行钢筋安装。（14）高支模系统施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。支模搭设、拆除和混凝土施工期间，无关人员不得进入支模底下，并有安全员现场监护。 (二) 质量技术措施： (1

13、)模板及其支承结构的材料、质量必须经检验符合规格及强度要求，无缺陷方可使用。(2)立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳。(3)扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.M，不大于65N.m，并不能产生破坏。在主节点处固定横向水平杆，剪刀撑，横向斜撑等用直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。 (4)安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀

14、登上落。 (5)梁模板安装后应拉中心线检查，以校正梁模的位置；梁的底模安装后，则应检查并调整标高，将木钉牢在垫板上。各顶撑之间要加水平撑或剪刀撑，保持撑顶的稳固，以免失稳。 (6) 现浇结构模板安装的允许偏差应按下表规定实施。序号项目允许偏差（mm）检查方法1基础轴线位移5尺量检查2柱、梁轴线位移3尺量检查3标高2、5用水准仪或拉线和尺量检查4基础截面尺寸10尺量检查5柱、墙、梁截面+2、-5尺量检查6每层垂直度3线垂或2m托线板检查7相邻两板表面高低差1用直尺和尺量检查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺检查七、高支模拆除安全技术措施1）拆模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆

15、模强度时，方可拆除。现浇结构的模板及其支架的拆除，应符合下列规定： 侧模：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。 底模：应在与结构同条件养护的试块达下表规定强度，方可拆除。现浇结构拆模时所需的混凝土强度结构类型结构跨度按设计混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001002）拆除顺序为：拆模按一定的顺序进行。一般应遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。 柱模：单块组拼的应先拆除钢楞、柱箍和对拉螺栓等连接、支撑件，再由上而下逐步拆除； 梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板梁底模。拆除跨度

16、较大的梁下支柱时，应先从跨中开始分别拆向两端。 多层楼板模板支柱拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板不得拆除；跨度4m及4m以下的梁下均应保留支柱。3）不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，做到一步一清，一杆一清，拆除大横杆，斜撑，剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。4）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。5）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。6）拆除模板采用长撬

17、杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。7）拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。8）已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。9）跨度大的梁下支顶，应先从跨中开始，分别向两端拆除。10）在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆除。11）对已拆除模板及支撑的结构，应在混凝土强度达到设计混凝土强度等级的要求后，才允许承受全部使用荷载。八、高支模事故应急预案（详见重大事故应急预案

18、专项方案）1.在顶架搭设过程中，棚工设一名安全员，负责监察班组其他成员的安全生产状况，及时制止违章危险作业行为。当出现安全事故的时候，负责马上通知班长及管理人员组织抢救、保护现场。2.砼浇筑过程中设专人巡视，如果有顶板、梁沉陷严重或坍塌就象发生时，必须马上通知有关管理人员，管理人员必须根据情况的严重性作出停止施工撤离人员，或根据现场情况采取支顶措施。现场应配备不少于2人的模板看护人员。加固用的架料、扣件若干；10吨千斤顶2只，以满足应急要求。3.当事故发生后现场管理人员应使用平稳的方法移动伤者，避免其加重伤情，并尽快采取一切措施把伤者送医院抢救，以及马上通知主管领导，由公司工会尽快到医院安排相

19、关配合、善后处理工作。由主管领导上报集团公司，再由集团公司上报主管建设部门。4.由现场项目经理、质安员及棚工班长负责监督上述1、2点的执行情况；主管该项目的公司领导负责监督上述第3点的执行。九、 施工过程监督管理和安全责任.1、 支模安装检验阶段安装检验阶段施工责任人： 陈家盛 自检验收责任人: 徐泽生2、 砼浇注阶段楼面浇注点监控责任人: 徐泽生下面顶架监控责任人: 陈家盛应急指挥责任人: 徐兆坚3、 拆除阶段拆除过程施工责任人: 陈家盛 安全监控负责人: 徐泽生附：高支模计算书计算书一（WKL6（1）200mm900mm梁）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；

20、梁截面高度 D(m):0.90；板厚120mm。梁底采用横向80mm100mm300mm木方和纵向100mm100mm木方支撑；梁侧主龙骨（水平方向）材料为1483.25mm钢管1排390mm，设穿梁螺栓14800mm,梁侧次楞龙骨（竖直方向）材料为方木80100mm400mm。用2030mm厚木版做夹木、托木及斜撑。立杆距取1000mm。2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):30.1；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):水平面2.0，垂直面4.03.材料参数木材品种：木材弹性模量E(N/mm2)：10000；木材

21、抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0； 二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F0.22rc t0 1 2V0.5 Frc H其中 - 混凝土的重力密度，取24.0 kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.0h； V - 混凝土的浇筑速度，

22、取2.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.9m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 19.32 kN/m2、21.6kN/m2，取较小值19.32 kN/m2作为本工程计算荷载。新浇混凝土作用于模板的侧压力按三角形分布考虑，其下面最大压力值为19.32 kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板

23、面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10001818/6=5.4104mm3（按1000mm宽计算）； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.019.32=23.18kN/m；振捣混凝土侧压力设计值: q2= 0.91.04=3.6kN/m；q = q1+q2 = 23.18+3.6 = 26.78 kN/m；计算跨度(内楞间距)

24、: l = 400mm；面板的最大弯距 M= 0.126.784002 = 4.28105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.28105 / 5.4104=7.93N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.93N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.321.0 = 19.32N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 10001

25、83/12=4.86105mm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.324004/(10095004.86105) =0.93 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.93mm 小于面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，这里简化为均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 801002/6 = 1.33105mm3；I = 801003/12 = 6.6710

26、6cm4；（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： M=qL2/8其中，作用在内楞的线荷载，(新浇混凝土侧压力简化为最大均匀分布)q = (1.219.32+1.44)0.4=11.51kN/m；内楞计算长度:L = 390mm；内楞的最大弯距: M=11.51390 2/8=2.19105N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =2.19105/1.33105 =1.65N/mm2；内楞的抗弯强度设计值

27、: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =1.65 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=13N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 =5qL4/(384EI)其中 E 木材的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在内楞上的侧压力线荷载标准值： q =19.320.40/1= 7.73 N/mm； L-计算跨度(外楞间距)：L = 390mm； I-内楞的截面惯性矩：I= 801003/12 =6.67106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: =57.733904/(384100006.67106) = 0.03mm；内楞的最大容许挠度值: = 390/250=1

28、.56mm；内楞的最大挠度计算值 =0.03mm 小于内楞的最大容许挠度值 =1.56mm，满足要求！2.外楞计算外楞(钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用双钢管，即1483.25mm钢管，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W = 4790mm3；I = 1.149105mm4；（1）.外楞抗弯强度验算 =M/Wf其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；W - 外楞的净截面抵抗矩；f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载:（新浇混凝土侧压力按实际的三角形、梯形分布考虑

29、） P = 1.2（19.32+19.32/2）/2+0.940.40.39=3.93kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓横向间距): l = 800mm； 外楞的最大弯距：M = 0.1753930800 =5.5105N.mm经计算得到，外楞的受弯应力计算值: =5.5105/4790 = 114.8N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =114.8N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 206000N/mm2； p-作用在外楞上的集中荷载标准值： p =

30、（19.32+19.32/2）/20.400.39= 2.26KN； l-计算跨度(对拉螺栓间距)：l = 800mm； I钢管的截面惯性矩：I = 1.149105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.631038003/(1002060002.44105) = 0.66mm；外楞的最大容许挠度值: =800/250= 3.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.66mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =3.2mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2

31、；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: P = 1.2（19.32+19.32/2）/2+0.940.80.39=6.55kN；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.55kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土

32、自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300 mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1:1.2（24+1.5）0.20.90=5.51kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.20=0.08kN/m振捣混凝土时产生的荷载设计值q3: 1.420.20=0.56kN/m；q = q1 + q2 + q3=5.51+0.08+0.56=6.15kN/m；面板的最大弯距：M

33、= 0.16.153002= 55350N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)；M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=200182/6=10800 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =55350/10800 = 5.13N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =5.13N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠

34、度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.90+0.35）0.20 =4.66N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =200183/12 = 97200 mm4；面板的最大允许挠度值: =300/250 =1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6774.663004/(100950097200)=0.28mm；面板的最大挠度计算值: =1.2mm小于面板的最大允许挠度值: = 0.28mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、

35、梁底横向支撑计算该梁底横向支撑采用方木80mm100mm300mm。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。P P1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=（24+1.5）0.900.30=6.89kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35(20.90+0.30)/0.200.30=1.1kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：q3=20.30=0.60kN/m；均布荷载标准值： q = 6.89+1.1 =7.99kN/m；均布荷载设计值：

36、 q = 1.26.89 +1.21.1+1.40.40=10.15kN/m；集中荷载设计值：（考虑梁两侧板各750mm宽传来荷载，并集中作用于梁两侧） P = 1.2（0.1225.5+0.35）+1.41.0 0.750.30=1.24kN；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下: M=qc(2l-c)/8 +pl/2其中， M-计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1000mm； q-作用在木方上的均布荷载设计值；q=10.15kN/m p-作用在木方上的集中荷载设计值；p=1.24kN c-计算简图c段长度；c= 0.20 m最大弯距：M =10.150.20（2

37、1. 0-0.20）/8+1.241.0/2=1.08kN.m；按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算： 其中， -梁底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底横向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底横向支撑的截面抵抗矩: W=801002/6=133333 mm3 f -梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2；梁底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W =1.08106/133333= 8.1N/mm2；木方的最大应力计算值 8.1 N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！3. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠

38、度，计算公式如下: 其中， -计算最大挠度(N.mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=7.99kN/m E-梁底横向支撑弹性模量；E=10000 N/mm2 I-梁底横向支撑截面惯性矩；I=801003/12=6666667 mm4梁底横向支撑最大挠度计算值 = 7.99600(810003-420021000+2003) /(384100006666667)=1.5mm；梁底横向支撑的最大允许挠度 = 1000/250=4.0 mm；梁底横向支撑的最大挠度计算值 : =1.5mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =4.0mm，满足要求

39、！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用方木100mm100mm强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。按集中荷载三跨连续梁计算,每跨跨中有两个集中荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：p1:=（24+1.5）0.20.90.3/2 =0.69kN；(2)模板的自重荷载(kN)：p2:=0.35(20.78+0.2)0.3/2 =0.09kN(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：P3:=20.200.3/2 =0.06kN；(4)两边板传来荷载设计值： P

40、4 = 1.2（0.1225.1+0.35）+1.41.0 0.750.3=1.22kN；集中荷载设计值： P = 1.2（0.69+ 0.09）+ 1.40.06+0.43=1.45kN；2.抗弯强度及挠度验算：最大弯矩：M=0.267pL=0.2671.450.5=0.19kN.m按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯距(N.mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : W=bh2/6 W=1001002/6=166666.67 mm3 f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=13

41、N/mm2； 梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.19106/166666.67 =1.14 N/mm2木方的最大应力计算值 1.14N/mm2 小于 木方抗弯强度设计值 13N/mm2，满足要求！ -最大容许挠度(mm) = 500/250 = 2.0 mm；最大变形（挠度）：1.883pL3/(100EI)=1.8831.451035003/(100100008333333)= 0.04 mm梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.04mm 小于梁底横向支撑的最大允许挠度 =2.0mm，满足要求！八、立杆的稳定性计算:1、静荷载（1）由扣件式钢管脚手架安全技术规范,查表

42、得48*3.25钢管相关参数如下：A=457mm2; W=4.79103 mm3; I=11.49104 mm4; i=15.9mm; E=2.06105N/ mm2; Fm=205MPa直角扣件：按每个主节点处二个，每个自重：13.2N/个。对接扣件：按每6.5m长的钢管一个，每个自重：18.4N/个。钢管每米自重：38.4N/m。直角扣件自重： 13.225=132N横向水平杆自重： 38.4（0.7/2+1.0/2）5=163.2N纵向水平杆自重： 38.4（1.0/2+1.0/2）5=192N立杆自重：38.4（7.025-0.9-0.018-0.2）=226.83N模板铺设平台竹脚手

43、板自重：350N/m21.00.35=122.5NNGK10.132+0.163+0.192+0.227+0.123=0.837KN(2)梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力NGK2 (kN)1）钢筋混凝土梁自重(kN)：（24.0+1.50）0.200.90.50= 2.3kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.350(20.78+0.20)0.50 =0.308 kN；3) 板钢筋混凝土及模板自重荷载(kN)：（0.1225.1+0.35）0.7520.50=2.52 kN则梁、板钢筋混凝土、模板及梁底支撑等产生的轴向力合计NGK2 = 5.13 kN/m；静荷载标准值总计为 NG = NGK14.0 + NGK2= 8.48kN；2、活荷载活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 2.00.200.50= 0.2kN；3、立杆稳定性的计算作用于一根立杆的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) N=1.2 NG +1.4 NQ其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 8.48kN/m； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 0. 2 kN；经计算得到，N = 10.46 kN。