结构设计原理课程设计-简支T梁桥配筋设计及计算书.pdf

1、结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -1-武 汉 理 工 大 学 桥梁工程课程设计 姓名 谢建森 专业 道路桥梁工程技术 学号 091033953009 年级(春、秋)层次 09 秋季 学习中心、函授站 浙江交通职业技术学院 武汉理工大学网络(继续)教育学院 2011 年 9 月 2 日 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -2-钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计 1.计算书 1.1 设计资料 1.1.1 桥梁跨径及桥宽 标准跨径20.00m 主梁全长19.96m 计算跨径19.50m 桥面净宽净7m+2*0.75m=8.5m。1.

2、1.2 设计荷载 汽车荷载采用公路B 级人群荷载 3kN/m2。1.1.3 主梁纵横面尺寸 桥中线图1 主梁横断面图单位m m 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -3-图 2 主 梁 纵 断 面 图 单位m m 主 梁 中 线支 座 中 心 线1 7 内1 5 外1 6 内1 4 外1.1.4 梁控制截面的作用效应设计值 1用于承载能力极限状态计算的作用效应组合设计值 跨中截面弯矩组合设计值1,21850.2dMKNm其他各截面弯矩可近似按抛物线变化计算。支点截面剪力 组合设计值,0367.2dVKN m跨中截面剪力 组 合设计 值1,264.2dVKN其他截面

3、可近似按直线变化计算。2用于正常使用极限状态计算的作用效用组合设计值梁跨中截面 恒载标准值产生的弯矩750GKMKN m 不计冲击力的汽车荷载标准值产生的弯矩 1562.4Q KMKNm 短期荷载效应组合弯矩计算值为 1 1 9 8.6 8SMK Nm 长期荷载效应组合弯矩计算值为 1 0 0 2.4 6lMK Nm 人群荷载标准值产生的弯矩值为 255QKMKNm 1.1.5 材料要求 1梁体采用 C25 混凝土抗压设计强度11.5cdfMpa 2主筋采用 HRB335 钢筋抗拉设计强度280sdfMpa。结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -4-1.2 截面钢

4、筋计算 1.2.1 跨中截面的纵向受拉钢筋的计算 由 设 计 资 料 查 附 表 得11.5cdfMpa1.23tdfMpa280sdfMpa0.56b01.0弯矩计算值01,21850.2dMMKN m 1、计算 T 形截面梁受压翼板的有效宽度 16001580180801401300130011018016001580a)b)图 2 跨中截面尺寸图尺寸单位mm 为了便于计算将图 2a的实际 T 型截面换算成图 2b所示的计算截面801401102fhmm 其余尺寸不变故有 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -5-101119500650033fbLmm (0

5、L为主梁计算跨径)221218020121101500fhfbbbhmm 31600fbmm 等于相邻两梁轴线间的距离 取上述三个数据中最小的值故取1500fbmm 2、因 采 用 的 是 焊 接 钢 筋 骨 架 设 钢 筋 重 心 至 梁 底 的 距 离300.07300.07 1300121sahmm则 梁 的 有 效 高 度 即 可 得 到013001211179shhamm。3、判断 T 形梁截面类型 由0611011.5 1500 110 1179222132.79 102132.79(1850.2)fcdffhf b hhN mmKN mMKN m 判断为类 T 形截面 4、受压区

6、高度 可由式3-41即002fucdffhMMf b hh 得到 61850.2 1011.5 1500(1179)2xx 整理后可得到223582145160 xx 242bbacxa 21(2358)(2358)4214516276313002xmmhmm 舍去 22(2358)(2358)4214516951102fxmmhmm 适合 5、主筋面积计算 将各已知值及95xmm代入式3-40 即cdfsdsf b xfA 求出211.5 1500955853280cdfssdf b xAmmf 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -6-根据以下原则 a、选用钢

7、筋的总面积应尽量接近计算所需的钢筋sA b、梁内主筋直径不宜小于 10mm也不能大于 40mm一般为 1232mm本设计采用 16mm 和 32mm 两种钢筋搭配选用 832+416截面面积为 7238mm2钢筋叠高层数为 6 层 c、受拉钢筋的布置在满足净保护层的条件下应尽量靠近截面的下边缘钢筋的净距和叠高都满足构造要求。故混凝土厚度取3532mmdmm及附表 1-8 中规定的 30mm钢筋间横向净距180235235.838.440nSmmmm不满足构造要求。故应选用直径较小的组合选用 828+416 混凝土保护层厚度取3528mmdmm及附表 1-8 中规定的 30mm钢筋间横向净距18

8、0235231.646.840nSmmmm且 满 足1.2 51.2 52 84 04 6.8d 的 构 造 要 求。总 的 钢 筋 截 面 面 积 为8*615.8+4*201.1=5730.4mm2,接近25853sAmm满足要求钢筋布置图见图 3 160015801808014013008 2 8+4 1 6图 3 钢筋布置图 6、截面复核 已设计的受拉钢筋中 828 的截面面积为 615.8*84926mm2416 的截面面积为4*201.1804mm2280sdfMpa。由图 3 钢筋布置图可求得sa即 4926(35231.6)804(35431.618.4)1104926804s

9、amm 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -7-则有效高度013001101190hmm 、由式3-46cdffsdsf b hfA 计算 11.5 1500 110cdfff b h 61.90 10 N mm 1.90KN m(4926804)280sdsfA 61.61 0 Nm m 1.60KN m cdffsdsf b hfA 故为第一类 T 形截面、受压高度x 由式3-40cdfsdsf b xfA求得x 280573093(110)11.5 1500sdsfcdffAxmmhmmf b、正截面抗弯承载力 由式3-41002ducdfxMMf b x

10、 h求得正截面抗弯承载力uM 09311.5 150093119022ucdfxMf b x h 61884.4 10 N mm 1884.4(1850.2)KN mMKN m 又min057302.68%0.2%180 1190sAbh故截面复核满足要求。1.2.2 腹筋的计算 1、检查截面尺寸 根据构造要求梁最底层钢筋 228 通过支座截面支座截面有效高度结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -8-031.6(35)130050.812492hhmm 33,0(0.51 10)(0.51 10)25200 1249cu kfbh 0,0637367.2dKNVK

11、N 截面尺寸符合设计要求 判断依据 检查截面尺寸 由抗剪上限值控制 要求30,0(0.51 10)dcu kVfbh式中dV为 支 点 剪 力 组 合 设 计 值 0h为 支 点 截 面 有 效 高 度 否 则 修 改 尺 寸。30,0(0.51 10)dcu kVfbh式中dV为支点剪力组合设计值0h为支点截面有效高度 否则修改尺寸。2、检查是否需要设置腹筋 1跨中段截面 3320(0.50 10)(0.50 10)1.23 180 1190131.73tdf bhKN 1支座截面 3320(0.50 10)(0.50 10)1.23 180 1249138.26tdf bhKN 因3020

12、0,0,2(64.2)(0.50 10)(367.2)ltdddVKNf bhVKN故可在梁跨中的某长度范围内按构造配置钢筋其余区段可应按计算配置腹筋。判断依据检查是否需要设置腹筋 1若3020(0.50 10)dtdVf bh则不必按计算设置腹筋只需要按构造要求配钢筋R235 钢筋时min()0.18%svHRB335 钢筋时min()0.12%sv 2若33200,0(0.50 10)(0.51 10)tddcu kf bhVfbh需要进行腹筋设计 3、剪力图分配 计算步骤 1绘制剪力dV沿跨径变化的图 2求出按构造配置钢筋的长度 l 3由剪力包络图求出距支座中心线 h/2 处的计算剪力V

13、 其中由混凝土箍筋承担的剪力为0.6V 由弯起钢筋承担的剪力为0.4V。计算 在图 4 所示的剪力包络图中支点处剪力计算值00,0dVV跨中处剪力计算值结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -9-/20/2llVV。0,0(0.5 103)131.73xd xtdVVf bhKN的截面距跨中截面的距离可由剪力包络图按比例求得为/210/22xllVVLlVV 131.7364.29750367.264.2 2173mm 在1l长度内可按构造要求布置钢筋。同时根据公路桥规规定在支座中心线向跨径长度方向不小于 1 倍梁高1300hmm范围内钢筋的间距最大为 100mm。

14、h/2h/21 3 0 05 63 52 N 62 N 52 N 42 N 32 N 212344213梁跨中线0.4 V =1 6 6.5 1 K N0.6 V =2 4 9.7 6 K NV =4 1 6.2 7V 0=4 4 0 K Nh/2=6 5 04 5 6 02 8 5 51 6 8 4.6 11 4 5.5 1V 1/2=8 4 K NL/2=9 7 5 0V s b 1V s b 2V s b 3V s b 4 图 4.计算剪力分配图 距支座中心线的 h/2 处的计算剪力值V由剪力包络图按比例求得为 00/2()lLVh VVVL 19500367.21300(367.264

15、.2)19500 347KN 其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6208VKN 应由弯起钢筋 包括斜筋承担的剪力计算值最多为0.4138.8VKN 设置弯起钢筋区段长度为 4560mm。4、箍筋计算 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -10-计算依据 常用箍筋直径应不小于 8mm且不小于 1/4 主筋直径和股数再按下式计算箍筋间距226213,02(0.56 10)(20.6)()cu ksvsvPfA f bhSvV mm 式中V 距支座中心 h/2 处截面上的计算剪力值KN P斜截面内纵向受拉钢筋的配筋率100P,0sAbh,当2.5P 时取2.

16、5P 1异号弯矩影响系数。计算简支梁和连续梁近边支点梁段的抗剪承载力时11.0计算连续梁和悬臂梁近中支点梁段的抗剪承载力时10.9 3受压翼缘的影响系数。31.1 b通过斜截面受压区顶端截面上的有效高度自纵向受拉钢筋合力点到受压边缘的距离mm 0h斜截面受压端正截面上的有效高度自纵向受拉钢筋合力点到受压边缘的距离 mm ,cu kf混凝土强度等级Mpa svf箍筋的抗拉强度设计值Mpa 取值不宜大于 280Mpa。计算 采用直径为 8mm 的双肢箍筋箍筋截面积21250.3100.6svsvAnAmm 在等截面钢筋混凝土简支梁中箍筋尽量做到等距离布置。为计算简便按式(4-5)设计箍筋时式中的斜

17、截面内纵筋配筋百分率 p 及斜截面有效高度0h可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用计算如下 跨中截面 /22.682.5lp取/22.5lp01190hmm 支点截面 00.6 4p 01247hmm 则平均值分别为2.50.641.572p01190124712192hmm 箍筋间距vS为 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -11-226213,02(0.56 10)(20.6)()cu ksvsvvPfA f bhSV 26221(1.1)(0.56 10)(20.6 1.57)25100.6 195 180 1219(347)=334mm 确定箍筋间距v

18、S的设计值尚应考虑公路桥规的构造要求。若箍筋间距计算值取13006502vSmmhmm及 400mm是满足规范要求的但采用8 双肢箍筋箍筋配筋率100.60.17%0.18%200300svsvvAbSR235 钢筋时 故不满足规范规定。现取250vSmm计算的箍筋配筋率0.2%0.18%sv且不小于16502hmm和 400mm。综合上述计算在支座中心向跨径长度方向的 1300mm 范围内设计箍筋间距100vSmm尔后至跨中截面统一的箍筋间距取250vSmm。5、弯起斜筋计算 计算步骤 1第一道斜筋按0.4V 设计计算 310.4(0.75 10)sinsbsdsdisVVfA 111333

19、.3sinsbsbsdsVAf mm2 式中1sbA为所需的第一道弯筋面积 2计算 i 点截面处的剪力iV如图 4 所示。sbiicsVVV对于第二道斜筋22sbcsVVV由此可求得2sbV 同样按照上述方法确定由主筋弯起还是需另加斜筋。直到 i 点在 c 点之右为止从而得到全部斜筋按斜截面抗剪确定的初弯起位置。3按同时满足梁跨间隔正截面和斜截面的抗弯要求确定弯起钢筋的最终弯起点的位置。计算 设焊接钢筋骨架的架立钢筋HRB335为22钢筋重心至梁受压翼板上边缘距离结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -12-56samm。弯起钢筋的弯起角度为 45弯起钢筋末端与架立

20、钢筋焊接。为了得到每对弯起钢筋分配的剪力 由各排弯起钢筋的末端折点应落在前一排弯起钢筋的构造规定来得到各排弯起钢筋的弯起点计算位置首先要计算弯起钢筋上、下弯点之间垂直距离 ih 现拟弯起 N1N5 钢筋将计算的各排弯起钢筋弯起点截面的ih以及至支座中心距离ix、分配的剪力计算值sbiV、所需的弯起钢筋面积sbiA列入表 1 中。现将表 1 中有关计算如下 根据公路桥规规定简支梁的第一排弯起钢筋对支座而言的末端弯起点应位于支座中心截面处。这时ih为 113003531.6 1.54325.131.60.5h 130082.483.91134mm 表 1 弯起钢筋计算表 弯起点 1 2 3 4 5

21、 hi(mm)1125 1090 1054 1035 1017 距支座中心距离 ximm 1125 2215 3269 4304 5321 分配的计算剪力值 VsbiKN 166.51 149.17 109.36 70.88 需要的弯筋面积 Asbimm2 1121 1005 736 477 可提供的弯筋面积 Asbimm2 1609 1609 1609 402 弯筋与梁轴交点到支座中心距离 xc(mm)564 1690 2779 3841 弯筋的弯起角为 45则第一排弯筋2N5的弯起点 1 距支座中心距离为 1134mm。弯筋与梁纵轴线交点 1距支座中心距离为11341300/23531.6

22、 1.5573mm 对于第二排弯起钢筋可得到 213003531.62.54325.131.60.5h 130011483.91102mm 弯起钢筋2N4的弯起点 2 距支点中心距离为21134113411022236hmm 分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值2sbA由比例关系计算可得到 24 5 6 06 5 01 1 3 44 5 6 01 3 8.8sbV 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -13-得 21 2 4.0 7sbVKN 其中0.4138.8VKN/2650hmm设置弯起钢筋区段长为 4560mm。所需要提供的弯起钢筋截面积2sbA为 22133

23、3.33()sin 45sbsbsdVVf 221333.33 149.171005280sin 45sbVmm、绘制弯矩包络图 包络图是在荷载作用下沿跨径变化最大弯矩图。严格的绘制方法应按梁上各截面的弯矩影响线布置荷载而求得。但一般中小桥可根据求得的跨中弯矩,1/2dM近似按抛物线规律求出梁上其他位置的xM值再连成圆顺的曲线即得弯矩包络图简支梁弯矩包络图抛物线公式近似为 2,1/224(1)d xdxMML 式中x从跨中算起即跨中纵坐标为 0支点纵坐标/2l 计算如下 先按抛物 线公式近似求出控制 截面的 弯矩值。已知15.5Lm01,1/21551dMKN m配置跨中截面钢筋具体尺寸 0

24、x 跨中处,1/21551dMKN m 8Lx 2,3/8,1/2,1/224(/8)4(1)(1)1454.164dddLMMMKN mL 4Lx 2,1/4,1/2,1/224(/4)1(1)(1)1163.254dddLMMMKN mL 38Lx 2,3/8,1/2,1/224(3/8)36(1)(1)678.664dddLMMMKN mL 2Lx,00dMKN m 通过以上五个控制截面就可以把他们连接成一弯矩包络图。、绘制承载能力图 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -14-承载能力图就是沿梁长各截面所能承受的最大弯矩图。他是根据沿跨径各截面的主筋所能承

25、受的最大弯矩绘制的。计算如下跨中截面尺寸及配筋(1)跨中截面配有 632+616 共 6 对钢筋 248.2612.0660.32sAcm 钢筋中心至梁底缘的距离sa 48.26(33.58 1.5)12.06(33.5831.84 1.5)1060.32sacm 011010100shhacm 814112fhcm 翼缘平均厚度 002fcdffdhf b hhM 故按类截面计算 cdfsdsf b xfA 60.322809.791111.5 150sdscdffAxcmf b 从上述计算可知确实属于类截面。故有309.7911.5 1509.79 1001022ucdfxMf b x h

26、 31606.109 10 N mm 01 6 0 6.11 4 5 1dk Nm mMk Nm m 2弯起或截断一对 216 钢筋后 248.268.0456.3sAcm 钢筋中心至梁底缘的距离sa 48.26(33.58 1.5)8.04(33.5831.84 1.5)9.4056.3sacm 01109.40100.6shhacm 814112fhcm 翼缘平均厚度 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -15-002fcdffdhf b hhM 故按类截面计算 cdfsdsf b xfA 56.32809.141111.5 150sdscdffAxcmf b

27、 从上述计算可知确实属于类截面。故有309.1411.5 1509.14 1001022ucdfxMf b x h 31514.1 10 N mm 3弯起或截断两对 416 钢筋后 248.264.0252.28sAcm 48.26(33.58 1.5)4.02(33.5831.84 1.5)8.8552.28sacm 01108.85101.15shhacm 解得 56.32808.491111.5 150sdscdffAxcmf b 309.1411.5 1509.14 1001022ucdfxMf b x h 31 4 1 9.21 0Nm m 4弯起或截断三对 616 钢筋后 248.

28、26sAcm 33.58 1.58.37sacm 01108.37101.63shhacm 解得 56.32807.831111.5 150sdscdffAxcmf b 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -16-309.1411.5 1509.14 1001022ucdfxMf b x h 31 3 1 9.81 0Nm m 5弯起或截断四对 616+232 钢筋后 232.17sAcm 33.58 1.06.58sacm 01106.58103.42shhacm 解得 56.32805.221111.5 150sdscdffAxcmf b 309.1411.5

29、 1509.14 1001022ucdfxMf b x h 39 0 7.71 0Nm m 6弯起或截断五对 616+432 钢筋后 216.09sAcm 3.5834.792sacm 01104.79105.21shhacm 解得 56.32802.611111.5 150sdscdffAxcmf b 309.1411.5 1509.14 1001022ucdfxMf b x h 34 6 7.81 0Nm m 由以上所求得的承载力值就可做出承载能力图 根据按抗剪要求现求得斜筋位置分别为 93cm、182 cm、268 cm、345 cm、441 cm均系距支点的距离。假设全部利用主筋弯起且

30、认为弯起钢筋的面积均能满足计算的sbA要求 若不能满足则需另加斜筋这样就可得到承载力图。结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -17-1.2.3 全梁承载能力校核及构造要求 此项工作是通过弯矩包络图与承载力图的比较看是否满足下列规定 1理论弯起点应在正截面抗弯计算需要该钢筋强度全部被发挥的截面以下简称为充分利用点以外其距离不小于0/2h处如图 7aM 点是 N4钢筋216充分利用点G 点是 N4钢筋的弯起点即要求0/2MGh。2弯起钢筋与梁中心线的交点应在按抗弯计算不需要该钢筋的截面下面简称不需要点以外或者说承载力图在弯矩包络图以外。如图 7aN 点是 N4钢筋不需

31、要点N 点是 N3钢筋充分利用点 即要求 F 点在 N 点以外。由图看出 N 点是 N4钢筋满足本条规定。3在钢筋混凝土梁的支点处应至少有两根并不少于 20%主钢筋通过本设计以 2N1钢筋伸入支座其截面积为 16.09cm2(232)60.3020%=12.06 cm2,满足规定。4按规范要求简支梁第一对对支座而言弯起钢筋末端弯折点应位于中心截面处 以后各对弯起钢筋的末弯起点应落在或超过前一对弯起钢筋弯起点截面 即相邻两斜筋的首尾要求相互搭接或衔接保证任意截面上都有斜筋。从图 7a的弯矩包络图和承载能力比较不难看出 满足抗剪要求的前提下 承载能力不仅满足而且有很大富裕满足以上各条规定又考虑省钢

32、筋。我们可以考虑将 N6、N5钢筋在适当位置截断注意在钢筋骨架中截断钢筋必须满足锚固长度要求“JTJ023-85 规范”第 6.2.5 条。在焊接的钢筋骨架中截断钢筋时必须留有足够的焊接长度 其焊接长度不得小于被截断钢筋直径的五倍。如图 7b所示pp5d,MM5d。由于 N6、N5钢筋钢筋均被截断为满足 K点的抗剪要求可将 N4钢筋提前在 K 点K 点为原 N6弯筋的理论弯起点所对应的截面起弯调整后的承载能力也可以满足 又为满足原 N5理论弯起点的抗剪要求可在所对应的截面另增设 216 斜筋。由于 N4钢筋提前至 K 点弯起则在 G 点所对应的截面应增设 216 斜筋这样 G 点对应的截面抗剪

33、要求也能满足了。N2、N3钢筋的承载能力另有富裕当不宜再调整。如果 G 点所对应的截面根据抗剪要求需要斜筋面积大于 216则此时可采用 416 或 222。采用 416 时不宜将增加的两对斜筋并列放在同一斜截面上。此时还必须适当的调整相邻斜筋的位置即 N3弯筋可推迟向支座方向起弯。调整后的钢筋图及其相应的承载能力图如图 7(b)所示。5当梁高 h1m 时梁肋两侧要设水平钢筋其直径为 610mm其面积应不小于规范的要求 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -18-(0.001 0.002)sAbh 6、斜截面的抗剪强度复核 1确定验算斜截面的具体位置 a、距支点中心

34、 h/2 b、起弯点截面及受拉钢筋不受力处的截面 c、箍筋数量发生变化处的截面 d、梁肋宽度改变处截面。2计算截面的抗剪承载能力uV 331230,(0.45 10)(20.6)(0.75 10)sin()ucu ksvsvsdsbsVbhPfffAKN 式中要求0udVV 2预应力提高系数。对钢筋混凝土受弯构件21 P斜截面内纵向受拉钢筋的配筋率100P0sAbh 当2.5P 时 取2.5P sv箍筋配筋率见式4-2 svf箍筋的抗拉强度设计值Mpa 取值不宜大于 280Mpa sdf普通弯起钢筋的抗拉强度设计值Mpa s普通弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角 b验算斜截面受压区顶端正截面上的腹板

35、厚度mm 0h验算斜截面受压端正截面上的有效高度自纵向受拉钢筋合力点到受压边缘的距离mm sbA斜截面所穿过的在一个弯起钢筋平面内的弯起钢筋总截面面积mm2 其他符号同前 1.2.3 变形和裂缝宽度验算 1、变形验算 1钢筋混凝土简支梁跨中最大绕度可按下列近似计算 2548MLB 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -19-式中 L计算跨径 M使用荷载计算弯矩 B开裂构件等效截面的抗弯刚度 02201crcrsscrBBMMBMMB 0B全截面的抗弯刚度000.95cBE I crB开裂截面的抗弯刚度crccrBE I cE混凝土的弹性模量 sM按短期效应组合计算

36、的弯矩值 crM开裂弯矩0crtkMf W tkf混凝土轴心抗压强度标准值 构件受拉区混凝土塑形影响系数002SW 0I全截面换算截面惯性矩 0S全截面换算截面重心轴以上或以下部分面积对重心轴的面积距 0W换算截面抗裂验算边缘的弹性抵抗矩 crI开裂截面的换算截面惯性矩。要求 按荷载短期效应组合和给定的刚度计算的挠度值 再乘以挠度长期增长系数0计算得到的长期挠度值在消除结构自重产生的长期挠度后不应超过 l/600。2当由荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度超过或等l/1600(l 为计算跨径)时要设预拱度。预拱度值按结构自重和 1/2 可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用即

37、预拱度值 12GQ 式中 结构设计原理课程设计 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计计算书 -20-G恒载引起的长期竖向挠度 Q可变荷载频遇值产生的长期竖向挠度 2、裂缝宽度验算 123300.2810ssfksdc c cE mm 式中1c考虑钢筋表面形状的系数受力纵筋为螺纹筋时11.0c 2c作用或荷载长期效应影响系数21.00.45lsNcN其中 Nl即Ml=1002.46KNm和 Ns即 Ms=1198.68KNm分别按作用或荷载长期效应组合和短期效应组合计算的内力值 3c与构件受力性质有关的系数当为板式受弯构件时31.15c 其他受弯构件时31.0c 偏心受拉构件时31.0c 大偏心受压构件时30.9c 轴心受拉构件时31.2c d纵向受拉钢筋sA的直径 mm 当不同直径的钢筋时 20iiiin ddn d 式中对钢筋混凝土构件in为受拉区第i种普通钢筋的根数id为受拉区第i种普通钢筋的公称直径。对于焊接钢筋骨架式中的d或ed应乘以 1.3 的系数 含筋率0sAbh 当0.0 2时 取0.02 当0.0 0 6时 取0.006 ss受拉钢筋在使用荷载作用下的应力Mpa 可按下列近似公式计算 00.87ssssMA h sE钢筋弹性模量Mpa