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    Fslx热功计算热工计算.doc

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    Fslx热功计算热工计算.doc

    1、目录十、EWS-1幕墙U值计算1(一)、EWS-1幕墙(垂直型)U值计算21. EWS-1幕墙GL-1a部分U值计算32. EWS-1幕墙GL-1b部分U值计算9十、EWS-1幕墙U值计算U值是表征玻璃传热的参数。表示热量通过玻璃中心部位而不考虑边缘效应,稳态条件下,玻璃两表面在单位环境温度差条件时,通过单位面积的热量。U值的单位是W/(.K)。中空夹层玻璃幕墙传热分析(一)、EWS-1幕墙(垂直型)U值计算此处幕墙GL-1a部分选用的玻璃为12HS+1.9PVB+12HS(LOW-E)+16A+15FT夹胶LOW-E中空玻璃(第5面LOW-E镀膜),GL-1b 部分选用的玻璃为12HS+12

    2、A+12FT夹胶LOW-E中空玻璃(第5面LOW-E镀膜) 。EWS-1直面典型幕墙图1. EWS-1幕墙GL-1a部分U值计算本方法是以下列以式为计算基础的: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-1)式中 he 玻璃的室外表面换热系数; hi 玻璃的室外表面换热系数;ht 多层玻璃系统内部热传导系数;(1). 外部和内部热交换系数(a) 室外表面换热系数室外表面换热系数h e,冬季取he=23 W/(.K),夏季取he=19 W/(.K);(b) 室内表面换热系数室内表面换热系数H i可用下式表达: (JGJ 113-2003 附录C.0.4-2)式中 hr是辐射导热,hc是对流导热

    3、。 普通玻璃表面的辐射导热率是4.4W/(.K)。辐射导热率由下式给出: (JGJ 113-2003 附录C.0.4-3)镀膜表面的校正发射率。 hc值是3.6W/(.K)。=+3.6=8.0 W/(.K)(2). 多层玻璃系统内部传热系数按下式计算: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-2)式中 hs 气体空隙的导热率: N 气体层的数量;M 材料层的数量; dm 每一个材料层的厚度; rm 每人个材料的热阻。(a) 气体空隙的导热率按下式计算: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-3)式中 hr气体空隙的辐射导热系数; H g气体空隙的导热系数(包括传导和对流);M 材料层

    4、的数量,4层,夹胶层和玻璃层; dm 每一个材料层的厚度,夹胶层d2=1.910-3m,外玻璃层d1=1210-3m,中间玻璃层d3=1210-3m,内玻璃层d3=1510-3m; rm 每个材料的热阻(.K)/ W,夹胶层rm=1/0.16,玻璃层rm=1;(a.1) 辐射导热系数hr 辐射导热系数hr由下式给出: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-4)式中斯蒂芬-波尔兹曼常数,取=5.6710-8W/(m2.K); 1和2间隙层中两表面在平均绝对温度Tm 下的校正发射率。1=0.837,2=0.114Tm 气体平均温度,K,冬季Tm =276 K,夏季Tm =302 K。因此冬季

    5、: = = 0.53 W/(.K) 因此夏季: = = 0.70 W/(.K) (a.2) 气体导热系数hg气体导热系数hg由下式给出: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-5)式中 s 气体层的厚度,m ,s=0.016m; 气体导热率,W/(m.K),冬季= 2.39210-2W/(m.K),夏季= 2.64810-2W/(m.K);Nu气体导热系数hg由下式给出: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-6)式中 A常数; Gr格拉晓夫准数; Pr普朗特准数; n 幂指数。如果Nu1,则将Nu取为1。格拉晓夫准数由下式计算: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-7)普

    6、朗特准数由下式计算: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-8)式中 T 气体空隙前后玻璃表面的温度差,K,T =3K; 气体密度,/m3,冬季=1.292/m3,夏季=1.152/m3;气体的动态黏度,/(m.s),冬季=1.56110-5/(m.s),夏季=1.85610-5/(m.s); c 气体的比热,J/(.K),c =1.008103J/(.K);Tm 气体平均温度,K,冬季Tm=276K,夏季Tm=302。 对于垂直空间,其中A=0.035,n=0.38;水平情况;A=0.16,n=0.28;倾斜45:A=0.10,n=0.31。(b) 冬季:Nu=0.035=0.85W/

    7、(.K)1 W/(.K),取1 W/(.K)=1 =1.50W/(.K)气体空隙的导热率: = 1.50+0.53= 2.03 W/(.K)多层玻璃系统内部传热阻: =0.54 (.K)/W(c) 夏季:Nu=0.035 =0.72W/(.K)1 W/(.K),取1 W/(.K)=1 =1.66W/(.K)气体空隙的导热率: =1.66+0.70=2.36 W/(.K)多层玻璃系统内部传热阻: =0.47 (.K)/W(3). 面积加权平均U值计算根据基本原理可得:冬季:=0.71(.K)/W因此,冬季此LOW-E中空夹胶玻璃的U值为:U=1/0.71=1.41W/(m2.K)1.6 W/(m

    8、2.K)满足要求。夏季:=0.65(.K)/W因此,冬季此LOW-E中空夹胶玻璃的U值为:U=1/0.65=1.54W/(m2.K)1.6 W/(m2.K)满足要求。冬季铝型材的传热系数为1.81 W(m2K),夏季铝型材的传热系数为1.68 W(m2K)(4). 幕墙总体平均U值计算按照方案图计算得,GL-1a(垂直型)幕墙玻璃和铝型材所占面积比例分别为0.96和0.04。则EWS-1幕墙(垂直型)冬季的幕墙总体平均U值为: =1.43W/(m2.K)1.9 W/(m2.K)夏季的幕墙总体平均U值为: =1.55W/(m2.K)1.9 W/(m2.K)满足要求。式中 AGL-1a部分幕墙(垂

    9、直型)的面积2. EWS-1幕墙GL-1b部分U值计算本方法是以下列以式为计算基础的: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-1)式中 he 玻璃的室外表面换热系数; hi 玻璃的室外表面换热系数;ht 多层玻璃系统内部热传导系数;(1). 外部和内部热交换系数(a) 室外表面换热系数室外表面换热系数h e,冬季取he=23 W/(.K),夏季取he=19 W/(.K);(b) 室内表面换热系数室内表面换热系数H i可用下式表达: (JGJ 113-2003 附录C.0.4-2)式中 hr是辐射导热,hc是对流导热。普通玻璃表面的辐射导热率是4.4W/(.K)。辐射导热率由下式给出: (

    10、JGJ 113-2003 附录C.0.4-3)镀膜表面的校正发射率。 hc值是3.6W/(.K)。=+3.6=8.0 W/(.K)(2). 多层玻璃系统内部传热系数按下式计算: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-2)式中 hs 气体空隙的导热率: N 气体层的数量;M 材料层的数量; dm 每一个材料层的厚度; rm 每人个材料的热阻。(a) 气体空隙的导热率按下式计算: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-3)式中 hr气体空隙的辐射导热系数; H g气体空隙的导热系数(包括传导和对流);M 材料层的数量,4层,夹胶层和玻璃层; dm 每一个材料层的厚度,外玻璃层d1=12

    11、10-3m,内玻璃层d3=1210-3m; rm 每个材料的热阻(.K)/ W,玻璃层rm=1;(a.1) 辐射导热系数hr 辐射导热系数hr由下式给出: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-4)式中斯蒂芬-波尔兹曼常数,取=5.6710-8W/(m2.K); 1和2间隙层中两表面在平均绝对温度Tm 下的校正发射率。1=0.837,2=0.114Tm 气体平均温度,K,冬季Tm =276 K,夏季Tm =302 K。因此冬季: = = 0.53 W/(.K) 因此夏季: = = 0.70 W/(.K) (a.2) 气体导热系数hg气体导热系数hg由下式给出: (JGJ 113-2003

    12、 附录C.0.2-5)式中 s 气体层的厚度,m ,s=0.012m; 气体导热率,W/(m.K),冬季= 2.39210-2W/(m.K),夏季= 2.64810-2W/(m.K);Nu气体导热系数hg由下式给出: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-6)式中 A常数; Gr格拉晓夫准数; Pr普朗特准数; n 幂指数。如果Nu1,则将Nu取为1。格拉晓夫准数由下式计算: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-7)普朗特准数由下式计算: (JGJ 113-2003 附录C.0.2-8)式中 T 气体空隙前后玻璃表面的温度差,K,T =3K; 气体密度,/m3,冬季=1.292/

    13、m3,夏季=1.152/m3; 气体的动态黏度,/(m.s),冬季=1.56110-5/(m.s),夏季=1.85610-5/(m.s); c 气体的比热,J/(.K),c =1.008103J/(.K); Tm 气体平均温度,K,冬季Tm=276K,夏季Tm=302。 对于垂直空间,其中A=0.035,n=0.38;水平情况;A=0.16,n=0.28;倾斜45:A=0.10,n=0.31。(b) 冬季:Nu=0.035=0.62 W/(.K)1W/(.K),取1W/(.K)=1 =1.99W/(.K)气体空隙的导热率: = 1.99+0.53= 2.52 W/(.K)多层玻璃系统内部传热阻

    14、: =0.46 (.K)/W(c) 夏季:Nu=0.035 =0.52W/(.K)1 W/(.K),取1 W/(.K)=1 =2.21W/(.K)气体空隙的导热率: =2.21+0.70=2.91 W/(.K)多层玻璃系统内部传热阻: =0.44 (.K)/W(3). 面积加权平均U值计算根据基本原理可得:冬季:=0.64(.K)/W因此,冬季此LOW-E中空玻璃的U值为:U=1/0.64=1.56W/(m2.K)1.6 W/(m2.K)满足要求。夏季:=0.63(.K)/W因此,冬季此LOW-E中空玻璃的U值为:U=1/0.63=1.59W/(m2.K)1.6 W/(m2.K)满足要求。冬季铝型材的传热系数为1.81 W(m2K),夏季铝型材的传热系数为1.68 W(m2K)(4). 幕墙总体平均U值计算按照方案图计算得,GL-1b(垂直型)幕墙玻璃和铝型材所占面积比例分别为0.90和0.1。则EWS-1幕墙(垂直型)冬季的幕墙总体平均U值为: =1.59W/(m2.K)1.9 W/(m2.K)夏季的幕墙总体平均U值为: =1.60W/(m2.K)1.9 W/(m2.K)满足要求。式中AGL-1b 部分幕墙(垂直型)的面积


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