车行天桥现浇箱梁施工方案新.doc

1、 K29+945冲表分离式立交中桥上部构造现浇板梁施工方案冲表分离式立交中桥上部构造现浇板梁施工方案一、工程概况 K29+945冲表分离式立交中桥桥址位于南宁市横县新福镇冲表村附近，乡村道路宽2.5M，原路面为砂石路面；改建后上跨六钦高速公路，与主线高速公路成90度交角，桥梁宽度4.5m；上部结构采用25+25m预应力混凝土连续板梁，下部结构桥墩为钢筋混凝土实体墩，扩大基础，桥台采用U桥台、扩大基础。桥址场地内覆盖层主要第四糸坡残积粉质粘土,基岩为白垩糸下统新隆组泥质砂岩、砂岩。桥位区未见地表水，地下水埋藏深，其对混凝土无腐蚀。二、主要工程数量表项目名称现浇板梁C50桥面铺装护栏C30伸缩缝D

2、80钢筋数量142.2m320.04m333.1 m34.5/2 m/道18.3t三、施工进度计划计划开工日期2012.4.20 完成日期：2012.6.20，总工期2个月四、现场施工组织管理(一)组织机构施工组织管理体系材料员陈顺福施工员陈良建安全员杜洪聚项目经理：贾明生产负责人：杨四海桥梁工程师： 刘国蔡松辉工程师安全负责人 ：原野质检工程师 ：梁文耀试验负责人 ：郑小晶保障部负责人：杨金和质检员韦国胜技术负责人：周智清上构施工班组测量员张其党材料员陈瑞东施工员蔡松辉安全员陈龙工区长：李勇工区生产负责人：蔡炽聪桥梁工程师： 蒋小林蔡松辉工程师安全负责人 ：蔡松辉质检工程师 ：姜伟试验负责人

3、 ：陈永生保障部负责人：曾朝晖质检员姜伟工区技术负责人：魏庆洪桩基施工班组（二）主要管理及技术人员配备现场主要人员配备一览表序号岗 位姓 名职 称职 责1项目经理贾明工程师全面负责施工现场生产管理和安全、质量、进度工作。2生产负责人杨四海工程师协助项目经理做好施工现场各项管理工作。3技术负责周智清高级工程师在项目经理部总工程师和技术部领导下，全面负责本工区施工技术的管理工作。4桥梁工程师刘国工程师负责本工程现场施工技术、质量管理工作。5质检工程师梁文耀工程师负责本工程质量检验、检查和控制。6测量负责人张其党工程师现场测量、定位。7安全负责人原野工程师现场施工安全检查、管理。8材料负责人陈顺福负

4、责材料组织采购和发放及收验工作。五、主要施工机械设备配备表主要施工机械配置表序 号设 备 名 称型 号数 量功 率（KW）备 注1拌合机JS7502套0.75m3砼拌合2电焊机BX3-300-12台15钢筋制安3钢筋切断机GQ-202台7.5钢筋下料4汽车吊QY16H1辆16t砼浇筑5砼运输车9m33辆砼运输六、施工队伍人员配置技术负责人：周智清现场负责人：陈良建钢筋班组：6人模板班组：6人砼班组：6人七、上部构造现板梁施工方案（一）基础及支架搭设施工1、满堂式支架基础满堂式支架的地基为己完成水稳层上，地基承载力能满足所承受的全部荷载，保证不产生过大的沉降变形。2、支架的搭设（1）立杆纵间距9

5、0cm，横向间距翼板下为80cm, 底板下下为60cm,横杆步距为120cm。（2）支架外侧所有支架均设剪刀撑，加强支架整体的刚度。纵横向按间隔五排的距离设置48钢管剪刀撑。支架搭设时调整好桥梁横坡。翼板外侧布设安全网，支架外侧设置马道。（3）支架的组装从每联板梁一端向另一端延伸，自下而上按步架搭设，逐层校核方向。（4）搭设顺序支架搭设密度放样铺设下层垫木安装底座自一端起立支架并随即装交叉支撑逐层向上搭设按位置安装加固剪刀撑钢管安装顶部栏杆。（5）支架顶部标高的控制根据支架需搭设的顶面标高和地基面标高，合理选择和搭配不同高度的支架，调节可调底座和顶托的螺纹长度（外露螺纹不得超过其托座总长的1/

6、3），在底板边缘沿里程方向每隔4.8米按控制点高程控制，其余各点由工人拉线控制。（6）支架搭设的要求a落地承重垫方木全部垫实，轴线与支架在同一搭设轴线上。b脚手架的垂直度控制，倾斜度不大于H/200；c门架、水平加固杆、交叉拉杆、剪刀撑等的配置符合要求；d确定每一道剪力撑前后、上到顶、下到底，搭接长度满足要求（搭接长度要求最少为150cm，三个扣件），避免出现空档。e检查所有承重方木与顶、底托座密贴，受力均匀，相邻方木错二分之一长度布置。f立杆与横杆必须用扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；立杆底座可调外露量控制在30cm以内。g安全网应满挂在支架顶外排杆件内侧，用铁丝把网眼与杆件绑牢。安全网挂设严

7、密，用镀锌钢丝绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。h脚手架底部设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座表面不大于20cm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。i顶托上方木应设置为全宽布置，方木铺设应铺稳。3.支架模板分析3.1支架、模板方案 3.1.1模板板梁底模、侧模和内膜均采用=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力 0=80MPa,弹性模量E=6*103MPa 3.1.2纵横向方木纵向方木采用落叶松，截面尺寸为10*10cm。截面参数和材料力学性能指标： W= bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3 I= bh3/1

8、2=100*1003/12=8.33*106mm3 横向方木采用落叶松，截面尺寸为10*5cm。截面参数和材料力学性能指标： W= bh2/6=100*502/6=4.17*104mm3 I= bh3/12=100*503/12=1.04*106mm3 方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：容重6KN/m3。 纵横向方木布置：纵向方木间距60cm,横向方木间距为20cm。 3.1.3支架 采用碗扣支架，碗扣支架钢管为48、t=3.0mm，材质为A3钢，轴向容许应力0=140 MPa。详细数据可查表1。 表1

9、碗扣支架钢管截面特性 外径 48(mm) 壁厚3.0(mm) 截面积 A=4.24(mm2) 惯性矩I=10.78(mm4) 抵抗矩W=4.40(cm3) 回转半径i=15.95(mm) 每米长自重38.4(N) 立杆纵间距90cm，横向间距翼板下为80cm, 底板下下为60cm,横杆步距为120cm。3.2支架计算 3.2.1荷载分析 碗口式支架钢管自重，可按表1查取。 钢筋砼容重按25kN/m3计算 则跨中底板：q=1.913 m225KN/m32.50=19.13 KPa端横梁底板：q=2.75 m225KN/m32.5=27.5 KPa翼板：q=0.413 m225KN/m31.5=6

10、.88 KPa模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:跨中底板19.13*0.05=0.957KPa，端横梁底板27.5*0.05=1.38 kPa翼板：6.88*0.05=0.344 KPa施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa 倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa 振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa 荷载组合 计算强度:q=1.2(+)+1.4(+) 计算刚度:q=1.2(+) 3.2.2支架检算 3.2.2.1横隔梁下底模检算 (1)底模采用=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的 10*5cm横向方木上，按五跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板

11、宽进行计算。 荷载组合: q=1.2(27.5+1.38)+1.4(2.0+2.0+2.5)=43.76 KN/m竹胶板(=15 mm)截面参数及材料力学性能指标: W=bh2/6=1000*152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000*153/12=2.81105mm3 竹胶板容许应力=80MPa,E=6103MPa。 承载力检算: 强度：Mmax=0.078ql2=0.078*43.76*0.2*0.2=0.137KN*m max=Mmax /W=0.137*106/3.75*104=3.65MPa 0=80 MPa 合格 刚度：荷载: q=1.2*(27.5+1.38)=

12、34.66 kPaf=0.664*ql4/100EI=0.664*34.66*2004/(100*6*103*2.81*105)=0.22mmf0=200/400=0.5mm 合格 (2)、横向方木检算 横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *50mm,横向方木亦按三跨连续梁考虑。 荷载组合：q1 = 43.760.2+60.10.05 = 8.8KN/M 承载力计算： 强度：Mmax =0.08*q1l2 = 0.08*8.80.62=0.25KN.m max = Mmax/W = 0.25106/4.17104=6.0MPa0=14MPa 合格 刚度： 荷载:

13、 q=47.36*0.2=9.47kN/m f =0.667*ql4/100 EI= 0.667*9.476004/1009.91031.04106=0.80mm f0=600/400=1.5mm f f0 合格 (3)纵向方木检算 纵向方木规格为1010cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按三跨连续梁考虑，计算跨径为90cm。 荷载组合:梁底: P=8.81*0.6=5.29kN纵向方木自重：g=6*0.1*0.1=0.06 kN/m承载力计算： 按均布荷载计算q=5.29/0.2+0.06=26.51kN/m最大跨中弯距 Mmax=0.08*26.51*0.81=1.718KN.mmax

14、=Mmax /W=1.718*106/1.67*105=10.29MPa0=12 MPa 合格刚度：f=0.667ql4/(100EI)=0.667*30.24*9004/(100*9.9*103*8.33*106)=1.6mmf0=900/400=2.25mm 合格(4)支架立杆每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力(以跨度0.9米计算)：P1 = 1.2(27.5+1.38)+1.4(2.0+2.0+2.5)*0.9*0.6+0.06*0.9=23.68KN安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*0.0384+0.03

15、84*9*（0.9+0.9）=0.8 kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=23.68+0.8=24.48kN立杆稳定性：横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。48厚3mm钢管的截面回转半径ii=15.95mm长细比=L/i=1200/15.95=75.280,故=1.02-0.55(+20)/100)2=0.522，则：N= A=0.75*424*205=65.19kNNN 合格强度验算：a=N/Aji=24.48*1000/424=57.74MPa a=140 MPa 合格（5）立杆地基承载力计算PP立杆基础底面的平均压力，；N上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A基础底面面

16、积（20cm100cm）；地基承载力设计值。max=N/A=24.48103/0.2*1.0=0.12MPa4MPa 可以 3.2.2.2翼板下支架检算 （1）底模采用=15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的10*5cm横向方木上，按五跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。 因为翼板下混凝土自重：q=0.413 m225KN/m31.5=6.88 KPa模板自重(含内模、侧模及支架) 6.88*0.05=0.344 KPa荷载组合: q=1.2(6.88+0.34)+1.4(2.0+2.0+2.5)=17.76 KN/m荷载组合小于横隔梁下荷载组合: q=1.2(27.5

17、+1.38)+1.4(2.0+2.0+2.5)=43.76 KN/m所以容许应力和挠度均不用重新验算，满足条件（2）横向方木搁置于间距80cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *100mm,横向方木亦按三跨连续梁考虑。 荷载组合：q1 = 17.760.2+60.10.05 =3.58KN/M 小于横隔梁下荷载组合所以强度和刚度均满足要求。 (3)纵向方木检算 纵向方木规格为1010cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按三跨连续梁考虑，计算跨径为90cm。 荷载组合: 梁底: P=3.58*0.8=2.86kN纵向方木自重：g=6*0.1*0.1=0.06 kN/m承载力计算： 按均

18、布荷载计算q=2.86/0.2+0.06=14.36kN/m小于横隔梁下荷载所以不用再验算强度和刚度均满足施工要求。(4)支架立杆每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力(以跨度0.9米计算)：P1 = 1.2(6.88+0.34)+1.4(2.0+2.0+2.5)*0.9*0.8+0.06*0.9=12.84KN安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*0.0384+0.0384*9*（0.9+0.9）=0.8 kN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=12.84+0.8=13.64kN所以立杆的稳定性及强度均合格。（5）立杆地

19、基承载力计算 地基承载力不用重复验算，满足施工要求。43 六景至钦州港高速公路第三合同段 4、脚手架搭设安全技术措施（1）每根立杆底部加可调底托和垫板。（2）扣件与钢管的贴合面须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好，扣件螺栓拧紧扭力矩为4065N.m时可锻铸铁扣件不得破坏。（3）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨，纵向水平杆接长采用对接扣件连接，或采用搭接，纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开的距离不小于500cm，搭接长度不小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。（4）横向水平杆采用直角扣件固定在纵向水平

20、杆上，接长要求同纵向水平杆。（5）每道剪刀撑跨越立杆的根数45度时7根、50度时6根、60度时5根，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角在4560。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，接长要求同纵向水平杆。5、脚手架的安全管理措施（1）搭拆脚手架由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，不适应高处作业者，不得上脚手架操作。（2）搭拆脚手架必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。（3）操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。（4）六级及六级以上大风和雨、雪、雾天停止脚手架的搭设、拆除

21、及施工作业。（5）在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。（6）临街、道路搭设的脚手架外侧须有防护措施，以防坠物伤人。（7）手架与架空输电线路的须有安全距离。6、脚手架拆除安全技术措施（1）拆除脚手架前，须清除脚手架上的材料、工具和杂物。（2）拆除脚手架时，须设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。（3）脚手架的拆除在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序进行：脚手架的拆除从一端向另一端、自上而下逐层地进行；工人须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品；拆下的门架、钢管与配件，须成捆用机械吊运或由井架传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。（二）支架预压1、现浇板梁采用一次浇筑，

22、预压重量为箱梁重量的120%，预压时间为7天，用砂袋预压，预压前计算模板承力方向每平方米的承重量，计算砂袋重量并推算高度。2、预压前提前准备足量的用砂，人工装砂入袋，计量砂袋重量，人工配合吊车运至预压地点，预压顺序按砼浇筑顺序，依次均匀加载，直至加载完成。3、加载预压时，在模板上留置好观测点，每4m设一个断面，每个断面7个测点，预压时有专人进行动态观测，每加荷1/3总预压重量观测一次，做好观测记录，加载结束时，静停24h测支架下沉量，验算与预计下沉量的差异，当日平均沉降量2mm时，可认为沉降稳定，预压时间7天后，经监理工程师检查合格后方可卸载。卸载后再测点高程，以确定支架弹性变形量和非弹性变形

23、量。（4）预压后的模板调整a卸载完毕后，检测模板的截面尺寸、标高及平面位移情况。b模板及支架的调整、加固，各点标高符合设计和平整度要求，考虑设计预拱度及弹性变形量要求。（三）门洞施工1、门洞施工 K29+945 冲表分离立交中桥施工在新建路基上进行，桥梁施工时需考虑施工车辆的通行，门洞需有足够的高度和宽度以保证施工车辆的行车安全。2、板梁门洞处安全荷载施工计算（1）板梁计算示意图（2）纵梁承压计算1）力学模型2）弯矩计算每边立柱采用38根双排48钢管最大间距为5m,由设计资料可知：q2=3.576 m225KN/m3*5.0=447kN两立柱间的混凝土自重：G1=3.576*5*25=447

24、kN模板重：G2=0.5KN/m2*5*5.5=13.8kN施工荷载与其他荷载G3=(2.5+2.0+2.0)* 5*5.5=178.8kN纵梁自重G4=67.56Kg/m*5m=3.378kN(一根)每根纵梁采用单排I40a工字钢，在横桥方向采用间距90cm布置，则每根纵梁所承受的荷载G1= G1+ G2+ G3=（447+13.8+178.8）/7=91.37kN。则门洞立柱上的总荷载G= G1+ G2+ G3+G4 =447+13.8+178.8+3.378*7=663.2kN。纵梁上的荷载按均布荷载计算，q=91.37KN5m=18.3KN/m。则纵梁的最大弯矩出现在钢管立柱跨中Mma

25、x=18.3kN/m528=57.2kNm。3）弯矩图：4）抗弯模量Wx=1090cm3= Mmax/Wx=57.2/(1109010-6)52.0MPaw=150MPa(可)最大挠度：fmax= 5 ql 4/384EI=518.350004/(3842.11052.17108)=3.27mmf=l/400=5000/400=12.5mm(可)（3）立柱承压计算1）立柱荷载 每边立柱采用38根48钢管H=5.5-0.8=4.7m，每根48钢管自重：G=0.0333 KN/ m4.7m=1.567KN；每根48钢管立柱上每根48钢管的荷载Q1=663.2/76+1.567=10.29KN2）每

26、根48钢管强度计算立杆的轴向力N=10.29KNa=N/Aji=10.29*1000/424=24.27MPa a=140 MPa 合格立杆的稳定性：48厚3mm钢管的截面回转半径ii=15.95mm长细比=75.2查钢结构设计规范（GB50017）-2003表C-2，得=0.719f N立杆的轴向力；A立杆的截面面积（48厚3mm钢管）为4.24cm2，f钢材的抗压强度设计值为205 N/ mm2。=10.29/（0.719*4.24*10-4）=3.37104 KN/ m2=33.7N/ mm2 f=205 N/ mm23）地基承载力验算混凝土基础自重：G2=7.00.80.825=112

27、kN。混凝土的基础尺寸:7.00.80.8（长宽高）立柱地基的纵向压力：P=10.29*38+112=503.02kN。=P/A=503.02/（7.0*0.8）=89.8KPa=200 Mpa（可）（四）板梁支座板梁支座采用1#墩顶设GJZ40055064(CR)支座、桥台处设GJZ25045064(CR)支座，支座和箱梁底模同时安装，梁底预埋钢板在箱梁混凝土浇筑后与梁体相连,和支座紧密贴合。（五）板梁钢筋1、板梁钢筋加工按每跨分批分量集中加工，钢筋的下料长度、直径必须与设计图纸相符，加工好的半成品挂牌堆码整齐,集中发料。2、钢筋焊接采用双面焊,焊接前需根据施工条件进行试焊，合格后方可正式施

28、焊。焊接接头在同一截面内的布置不允许超过50。主钢筋接长必须采用焊接，并应符合施工技术规范的有关规定。3、钢筋绑扎施工时,先绑扎底板及边、中腹板钢筋。钢筋绑扎要牢固整齐,并放置垫块,确保保护层厚度。为提高板梁混凝土的外观质量,垫块使用专门定制的塑料垫块。钢筋绑扎完成后,安装腹板和端头模板，横向和纵向钢筋遇干扰时可适当挪动位置。 4、进场钢筋妥善存放，使用前对锈蚀的钢筋进行除锈处理，对弯曲的主筋进行调直并对进场钢筋进行原材料弯拉试验，符合要求，且报监理工程师验收后方可使用。（六）预应力钢绞线制作1、 钢绞线的运输及保管预应力钢绞线在运输中或现场使用，应避免造成局部弯曲和折伤，不得抛扔或拖卷材。现

29、场保管时，下面应垫上石子或方木，上面覆盖雨布防腐蚀。2、 钢绞线开盘钢绞线呈圆盘状运至现场后，先平置在石子垫层木制垫柜上以防泥土、水对钢绞线的腐蚀，四周用直径为5cm的钢管将钢绞线固定，以防拉出散乱，扭曲和伤人。打开钢绞线外包装，抽出钢绞线线头，抽拉时，一边拉，一边放松其扣，否则钢绞线会乱盘，对于有缺陷的部分，必须处理。3、 钢绞线的切割与编束根据图纸设计尺寸，确定料长，采用砂轮锯切断，不得用电弧切割。同一根钢绞线不得焊缝接头，同管道内采用长度相等的钢绞线，编束时，分根理顺，绑扎牢固，防止相互缠绕。预应力筋端部在与工作锚、工具锚接触的部位，应清除浮锈，防止张拉时打滑，如果预应力筋表面已经形成降

30、低强度与延伸率的腐蚀坑，则不能用。整束预应力筋中，各根预应力筋应互相平行，不得缠绕，每1.01.5m绑扎一道，然后再根据图纸要求注明钢号钢束编号。4、波纹管的固定按图纸给定的坐标设置钢筋定位骨架。定位骨架沿梁长方向每50cm在钢筋骨架上定一道，使波纹管在浇筑混凝土时不上下左右移动，保证波纹管位置准确。连接时应不使接头处产生角度变化及在砼浇筑期间发生管道的转动或位移，并缠裹紧密防止水泥浆的渗入。安装时严禁电焊火花落在波纹管上，注意检查波纹管有无裂缝，若有裂缝时及时用胶带纸包捆。为防止波纹管漏浆造成穿束困难采取在每个波纹管内放壁厚1cm外径小于波纹管径23mm硬质塑料管，砼浇筑完后立即抽拔塑料管，

31、及时穿入钢绞线（七）、预应力筋理论伸长量计算 张拉吨位下的钢绞线理论伸长值计算式如下：预应力筋理论伸长值，cm；预应力筋的平均张拉力，N；从张拉端至计算截面孔道长度，cm；预应力筋截面面积，mm2；预应力筋的弹性模量，MPa；预应力筋的平均张拉力，N；从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；预应力筋与孔道壁的摩擦系数。张拉前对下列数据进行测定：锚口摩阻、孔道摩阻损失、混凝土强度及弹性模量1、预应力筋构造图：N1：N2：N3：2、L、LX尺寸及钢束长度计算表钢束长度（cm）N1N2N3 (cm) (cm) (cm)517651745170钢绞线分段

32、长度表预应力筋编号L1(cm)L2(cm)L3(cm)L4(cm)L5(cm)L6(cm)L7cm)N1955.6254.5450.7248.4397.3165.6115.9N2827.6114.7835.5212.6386210.5N3641.685.61395.4125.0236.175.026.52)N1钢绞线理论伸长值计算L1段预应力筋张拉端的张拉力：L1段预应力筋理论伸长值（公式3）：100L2段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L2段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L3段预应力筋张拉端的张拉力（公式2）：L3段预应力筋理论伸长值（公式1）： 100L4段预应力张拉端的张拉力（公式

33、2）：L4段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L5段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L5段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L6段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L6段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L7段预应力筋张拉端的张拉力（公式2）：L7段预应力筋理论伸长值（公式1）： 100 总伸长量L=2(6.55+1.75+3.08+1.68+2.67+1.1+0.770)=35.2cmN2钢绞线理论伸长值计算L1段预应力筋张拉端的张拉力：L1段预应力筋理论伸长值（公式3）：100L2段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L2段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L3段预应力筋张拉端的张拉力（

34、公式2）：L3段预应力筋理论伸长值（公式1）： 100L4段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L4段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L5段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L5段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L6段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L6段预应力筋理论伸长值（公式1）：100 总伸长量L=2( 5.68+0.79+5.71+1.44+2.6+1.4)=35.2cmN3钢绞线理论伸长值计算L1段预应力筋张拉端的张拉力：L1段预应力筋理论伸长值（公式3）：100L2段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L2段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L3段预应力筋张拉端的张拉力（公式2）：

35、L3段预应力筋理论伸长值（公式1）： 100L4段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L4段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L5段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L5段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L6段预应力张拉端的张拉力（公式2）：L6段预应力筋理论伸长值（公式1）：100L7段预应力筋张拉端的张拉力（公式2）：L7段预应力筋理论伸长值（公式1）： 100总伸长量L=2(4.41+0.59+9.52+0.85+1.6+0.51+0.18)=35.3cm5、K29+495冲表分离式立交中桥预应力筋伸长值汇总表 项目N1N2N3伸长值（cm）35.235.235.3（八）板梁混凝土浇筑及

36、养护1、板梁混凝土浇筑一次浇筑完成，板梁混凝土为C40混凝土，混凝土拌制采用拌合站集中拌制,3辆混凝土罐车运输,2台吊车垂直吊运。2、混凝土浇筑时先浇筑底板,再浇筑腹板,从低的一端向高的一端逐步推进，底板和腹板的浇筑间隔距离控制在10m左右，并不得超过1小时。使用插入式振动器时，混凝土的分层浇筑厚度不宜超过30cm，振动器移动间距不应超过振动器作用半径的1.5倍，一般为4550cm；与侧模应保持510cm的距离，插入下层混凝土的深度为510cm；每一处振动完毕后应边振动边徐徐提出振动棒；避免振动棒碰撞模板，钢筋及其他预埋件，对每一振动部位分层振捣密实，密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，

37、表面呈现平坦，泛浆状。混凝土浇筑要连续进行，不留施工缝，如因故必须间断时，其间断时间应小于前层混凝土的初凝时间或能重塑的时间。为确保混凝土浇筑的连续性,要做好所用设备的备份工作。4、板梁底板及腹板混凝土浇筑完成后,安装防撞墙预埋钢筋和泄水管。在跨度的1/41/3处每个箱室的顶板中间部位预留1.00.75m的孔洞,以便进行拆除内模和清理等工作。顶板混凝土的表面平整度按桥面铺装控制,沿顶板横向每隔5m用直径3cm的钢管充筋一道,以确保混凝土浇筑时准确控制顶板高程和顶面平整度。顶板混凝土浇筑时从低的一端向高的一端逐步推进,每完成一段并振捣密实后及时整平和收面。为避免出现裂缝,在混凝土初凝前再重新收面

38、一次,然后用塑料薄膜覆盖保水养护,养护时间不少于7天。（九）张拉对预应力筋施加预应力之前，应对构件进行检验，外观和尺寸应符合质量标准要求。张拉时，构件的砼强度应符合设计要求，预应力张拉采用整束张拉的方法，并采用两端同时张拉，张拉时采用“应力、延伸量”双控制。具体操作严格按照公路桥涵施工技术规范（TJT041-2000）的相关章节执行，规范安全操作。预应力筋张拉程序为：0-10%con(作伸长值标记)-20%con-con(持荷2分钟测伸长值锚固)，con为张拉控制应力。采用应力和应变双控张拉力。张拉操作工艺：钢绞线张拉前千斤顶与油压表必须经过计量机构配套校验并出具报告。每束根数与相应的锚具配套

39、，放好夹片，将钢绞线从千斤顶中心穿过。张拉时当钢绞线的预应力达10%con时停止供油。检查夹片完好后，画线作标记，作为量测工具夹片内缩的起点。上述工作完成后，即向千斤顶油缸充油并对钢绞线进行张拉。张拉值的大小以油压表的读数为主，以预应力钢绞线的伸长值加以校核，实际张拉伸长值与理论伸长值控制在6范围内。当油压达到张拉吨位后，关闭主油缸油路，并保持2分钟，测量钢绞线伸长值加以校核。在保持2分钟以后，若油压稍有下降，须补油到设计吨位的油压值，千斤顶限位板顶着夹片锁定钢绞线，及时做好记录。全梁断丝、滑丝总数不得超过钢丝总数的1。张拉施工工艺流程详见下图钢绞线下料、编束穿束安装工作锚安装限位板安装千斤顶

40、（千斤顶前端正口对准限位板）安装工具锚油泵配套安装初张拉锚固清理修正管道检查砼强度张拉油缸回油，工具锚松脱关闭油泵，张拉缸顶缸全部复位依次卸下、斤顶孔道压浆封锚终张拉（持荷2分钟）注意事项： a.张拉前检查梁体混凝土是否达到张拉强度，锚垫板下砼是否密实。清除锚垫板上的混凝土，并检查是否与孔道垂直，如超过3mm，则需加扁垫板补平，在锚垫板上标出锚环安放位置。b、高压油表、千斤顶经过校核合格后方允许使用，不得超过有效周期。c、张拉时必须有专人负责及时填写张拉记录。d、千斤顶不准超载，不得超出规定的行程；转移油泵时必须将油表拆卸下来另行携带转送。e、张拉钢绞线时，必须两边同时给千斤顶主油缸徐徐充油张

41、拉，两端伸长应基本保持一致，严禁一端张拉，如设计有特殊规定时可按设计文件办理。f.预应力钢绞线采用应力控制方法张拉时，应校核预应力钢绞线的伸长值。张拉伸长值校核：张拉伸长值应用测量精度不大于1mm的标尺测量。在初应力下，量测油缸外露长度，在相应分级荷载下，量测油缸外露长度，如果中间锚固，则第二级初荷载应为前一级终荷载，将多级伸长值叠加即为初应力至终应力的实测伸长值。实测伸长值L=L1+L2-A-B-CL1从初应力至最大张拉力之间的实测伸长值，包括多级张拉、两端张拉的总伸长；L2初应力以下的推算伸长值。可取20con减去10con(初应力) 的实测伸长值；A张拉过程中锚具楔紧引起的预应力筋内缩，

42、两端张拉时指工具锚内缩值；B千斤顶内工作长度的预应力筋的张拉伸长值；C构件的弹性压缩值，小跨度一般不考虑，大跨度以设计为准。i.张拉顺序遵循对称分批的原则。j.锚具用锚杯和夹片使用前应进行硬度试验；千斤顶、油泵、压力表按要求作校验； 张拉系统使用前进行标定，张拉力按标定曲线取值或按回归方程计算k.张拉前认真检查张拉系统，做到安全可靠，千斤顶后禁止站人，并制定详细的安全措施。（十）孔道压浆及封端孔道压浆宜采用水泥浆。所有材料应符合下列要求：水泥采用普通硅酸盐水泥，水泥的强度等级为42.5，水采用清洁水。水泥浆强度不低于40Mpa，水泥浆的技术要求如下：水胶比宜为0.260.28， 水泥浆的24h自由泌水率为0，3h钢丝间泌水率为0，压力泌水率2。 水泥浆的初始流动度为1017s,30min流动度为1020s, 60min流动度为1025s,压浆前，应对孔道清洁处理。波纹管道必要时应冲洗以清除有害材料对孔道内可能发生的油污等，可采用对预应力筋和管道无腐蚀作用的中性洗涤剂或皂液，用水稀释后进行冲洗。冲洗后，应使用不含油的压缩空气将孔道内的所有积水吹出。并观察有无串孔，如有串孔几孔应同时压浆。水泥浆拌制至入孔道的延续时间，视气温情况而定，一般在3045min范围