现代土木工程施工技术(期末作业施工新技术).docx

1、（一）建筑物整体移位施工新技术建筑整体移位技术得到迅速发展，根据建筑物周围条件与规划要求，在一定范围内实施整体移位，使其得以保留，取得理想的效果，其经济效益十分明显。建筑物整体移位涉及地基基础、钢结构、混凝土结构、砖木结构等领域，它采用托换技术，将上部结构与基础分离，安装行走机构、施加动力后达到水平移位。安装顶升机构达到垂直移位并使倾斜得到调整。利用液压推进系统，提高了水平移位速度，提高了工效，为建筑物整体移位技术的推广应用提供了条件。1、特点（1）建（构）筑物不需拆除，保持其上部结构原状，保留或恢复其使用功能。（2）在整体水平移位中，应用组合式下走道板及活动反力支座能灵活拆装，重复利用；在需

2、转向移位时，可进行局部换向操作，做到安全可靠，方便换向。（3）采用液压推进系统及组合式下走道板，可有效地提高工效，缩短工期，降低工程费用。2、适用范围适用于具有使用价值或保留价值，但因各种原因需全部或局部拆除；因平面位置不妥，需规划调整的建（构）筑物：（1）一般工业与发用建筑，其层数为多层，其结构形式可抱括钢结构、钢筋混凝土结构、砖木结构、石结构等；（2）其他构筑物；（3）古建筑与特殊建筑。3、工艺原理（1）利用先施工的托换梁作为一个托架，利用在托架与基础或平移轨道之间安置的行走机构，在外加动力推动下进行水平向移位；或利用在托架与基础之间安置的顶升机构进行垂直向移位。（2）托换梁将建筑物沿某一

3、水平面切断，形成一个平面托架，将上部结构荷重转移至托架上，使上部结构与基础分离，形成一个可移位的整体。托换梁一般为钢筋混凝土结构，分段施工组成。（3）在托换梁与基础或平移轨道之间安置滚轴，当施加的外加动力克服阴力后，即可实施水平向移位。在建筑物与就位处之间设置临时平移轨道，在就位处建造永久性基础，使建筑物水平向移位至就位处。（4）在托换梁与基础之间安置千斤顶后，当顶升力大于建筑物总荷重时，即可实施垂直直向移位。（5）建筑物就位后进行可靠的连接处理。4、施工流程4.1 整体移位的总体工艺程序有关工程资料收集-整体移位可行性分析评估-整体移位方案设计-施工前期准备-平移轨道、建筑物托换、新建基础-

4、整体移位-建筑物就位连接-建筑物修复验收。4.2 钢筋混凝土托换梁施工工艺程序水准测量-室内外土方开挖-施工放样控制标高-施工段划分-墙壁体开凿-基础梁找平、修补-预留顶升洞-铺设隔离层-绑扎焊接钢筋-支模、浇捣混凝土-混凝土养护、拆模。以上为后置行走机构、顶升机构的施工程序。当前置行走机构时，把程序中“预留顶升洞-铺设隔离层”换为：铺设下走道板-置入钢滚轴-铺设上走道板。4.3 建筑物水平向整体移位施工工艺程序整体移位准备-整体顶升-置入行走机构-整体下降-设置反力反支座-安装油压千斤顶-确定顶推力参数-平移推进（千斤顶推进、千斤顶回程、置入垫箱、安装反力座）-偏位监测-偏位调整-就位。4.

5、4 建筑物垂直向整体移位施工工艺程序整体移位准备-切断上下连接处、设置顶升标尺、安装千斤顶、砌体材料就位-确定顶升量及顶分量-设置监测系统-整体顶升（千斤顶顶升、千斤顶回程、置入垫箱、砌筑墙体）-垂直度监测-就位-临时支撑。5、施工要点建筑物整体移位前应进行可行性分析和综合经济评估。按国家现行有关规范和标准进行检测、复核和鉴定，经综合评估适宜整体移位的建筑物方可进行移位设计。建筑物整体移位设计应包括：托换、移位线路及轨道，顶升高度，临时加固支撑，新新基础，就位后连接等，建筑物位于地震区应按抗震鉴定标准进行鉴定，不满足时应进行抗震加固处理。5.1 托换梁的施工利用人工或机械在整体移位要求的某一水

6、平面上将建梁底进行处理后，在单元梁段内绑扎钢筋，支撑，浇筑混凝土，完成一个单元梁段。各单元梁段之间相互连接，最终形成一道封闭的托换梁托架。（1）托换染单元的划分 单元梁段越长，其连接处理越少，可降低工程造价，提高施工工效，并可提高托换染的整体墙壁体开凿长度不可能无限制增加，一般应根据建筑物层数、楼面结构、墙体承重的主次关系、砌体本身强度等因素综合考虑，将墙壁体划分为若干个单元，每个单元长度一般在1500-2000mm之间。交叉墙壁体处为一个独立单元，各单元梁段应间隔施工，相邻单元梁段混凝土强度达到砌体强度后才能施工。（2）单元梁段的连接 单元梁段之间主筋采用双面焊接，其施工缝的处理，应严格按相

7、关施工规范执行，后浇单元梁段浇捣混凝土前，应清除施工缝表面的垃圾、水泥薄膜及表面松动的砂石和软弱的混凝土层，同时还要将表面凿毛，用水冲洗干净并充分浇水润湿，一般润湿时间不少于24h.在垂直移位时其千斤顶位置应避开施工缝位置，一般应设置在单元梁段中部。（3）单元梁段的混凝土浇捣 单元梁段梁顶面应保证与墙体密实连接。支模，应采用嗽叭口，并超灌200mm高混凝土。（4）框架柱的托换 框架柱托换施工时应间隔进行，为了保持原框架的柱网尺寸，应在切断柱子前，设置水平杆件定位。相邻柱不得同时托换。必要时应设置临时支撑措施，如采用砖柱或钢管支撑。由于框架柱主要传递上部结构荷载，其托换依靠后浇牛腿实现，因此，后

8、浇牛腿应考虑新旧混凝土的协调工作，在钢筋布置、钢筋锚固或焊接长度方面加强处理措施。框架柱托换完成后，当后浇混凝土部分达到设计强度后即可实施切断，切断一般采用人工开凿，机械钻孔为辅，以防止产生大的振动。柱切断后应尺快进行移位施工，防止出现过大变形。（5）整体水平移位轨道基础的选择 根据现场工条件，地质勘察资料，建筑物总荷重、结构状况、重要等级等情况确定基础的材料。其材料可选用结构、钢筋混凝土结构、条石结构、木结构及各种组合结构。其要求是能满足结构承载能力，方便施工，可重复利用。根据整体移位方案设计，每隔一定距离在基础中应预埋50mm管，用于固定行走机构。（6）整体水平移位轨道基础地基处理 在远距

9、离移位过程中，对于轨道基础缺乏详细的地质勘察资料时，应在基础施工前作详细了解，并采用钎探等方法，查明是否存在孔洞、暗沟。软弱地基应经处理，并经现场荷载检测。（7）建筑物平移前的加固 混合结构中，对于有门窗洞采取横向刚度加强措施；框架结构中，可采用填充砖墙、砖柱，钢筋混凝土柱或钢管临时加固，以分解集中力。5.2 整体水平向移位（整体平移）（1）行走机构的安置 根据工序分前置式和后置式2种。前置式在托换梁施工时安置，随托换梁施工进行。后置式在托换梁施工完成，达到设计强度后，采用整体垂直移位，使托换梁与基础间有一定的空间，从而进行一次性整体安置。前置式行走机构施工时，托换梁单元梁段划分应考虑行走机构

10、中行走道板长度，并保证走道板水平一致。后置式行走机构施工时，由于垂直移位需要，应预留机械千斤顶顶升洞并保证一定的洞口高度。其预留洞口数量应根据建筑物总荷重计算确定。行走机构中的滚轴需承受上部全部荷重，其根数与间距应根据建筑物荷重确定，滚轴材料考虑远距离移位或多次重复使用，一般选用实心钢滚轴。后置式行走机构施工时，行走机构安装完成后建筑物需进行整体下降处理，其千斤顶操作应统一均衡，防止局部千斤顶超载发生破坏。（2）外加动力施加 应优先采用液压千斤顶系统，对千斤顶与压力表进行的配套校验。外加动力按实际作用点分配，其分配原则为：施加在各作用点的外国动力必须与建筑物上部结构传至托换梁的重力成正比。外加

11、动力作用点必须尽可能与建筑物各轴线重合，全用点分布应根据托换梁布置综合考虑，以对称均匀为原则。（3）上下走道板间水平误码率差及处理措施 建筑物在托换时一般分成几十个单元进行施工，必定存在一定的累计误差。实际施工误差最大值可达20mm.其处理措施主要是加强水准测量，反复校核，多点校准。对于远距离水平移位，在条件许可时，优先采用后置行走机构，其水平误码率差可在安置行走机构时利用垫层调整。（4）整体移位偏位及矫正 由于上下走道板之间局部存在不平行，产生滚轴受力不均，在移位时引起滚轴与轨道板轴线不垂直，其结果导致建筑物在移痊时偏位。出现偏位后，应根据偏位方向统一利用滚轴进行矫正。移位时应进行监测，及时

12、矫正偏差，防止偏位过大。（5）转向时行走机构置换 需要在整体水平移位中进行方向转换时，可采用置换行走机构方法完成。平移轨道在换向区应顾留千斤顶孔洞，建筑物到位后可采用机械式千斤顶进行局部或整体顶升，对行走机构采取局部换向置换，当行走机构换向完成后，可采用局部或整体下降方法，卸除千斤顶荷载，使托换梁支承在行走机构上。（6）移位时的监测 整体水平移位时，应对外加动力各作用点实际施加力进行观测记录，根据外加动力变化判断移位时的异常情况。同时采用直尺、经纬仪，对移位过程中的建筑物偏位进行监测，利用水准观测监控平移轨道基础沉降。同时应加强上部结构观测，及时发现安全隐患。5.3 整体垂直移位（整体顶升）（

13、1）顶升机构 顶升机构由机械式螺旋千斤顶与支承垫箱、铁板等组成，局部可采用液压千斤顶辅助操作。（2）顶升点布置原则 可根据线荷载分布或集中力位置来布置，在混合结构中一般千斤顶间距为1.5-1.7m，沿墙壁体分布，墙体洞口处应避开，荷载相对集中处可适当加密或换用工作荷载大的千斤顶，在框架结构中千斤顶布置主要集中在柱周围，在条件允许时，可在柱底布置千斤顶。（3）顶升操作 应保证千斤顶同步顶升和支垫稳固。当累计顶升高度超过千斤顶行程时，应对千斤顶进行回程，回程时应注意相邻千斤顶不得同步进行，回程前应先用楔块进行支撑垫保护，并保证受力平稳。顶升累计在设计高度后，应立即在主要受力部位用垫块支承，并迅速进

14、行结构连接处理。待结构连接完成，并达到一定强度后才能分批除千斤顶。（4）顶升监测 各个顶升点应设置顶升分量标尺，其最大分量不超过10mm，顶升时统一指挥，每次各顶升点应达到所村求的顶升分量值，以防产生误差，导致上部结构变形。顶升时设置水准仪和经纬仪进行观测，以控制建筑物倾斜。5.4 整体移位后的连接处理（1）承重墙壁体的连接 应采用不低于原墙壁体要求的砌体材料，新砌墙壁体顶部与托换梁底之间砌筑砂浆应饱满，如间隔小于或等于砖厚度时，应采用细石混凝土灌填密实。（2）在整体垂直移位中，由于顶升到位后千斤顶不可能一次性拆除，墙体砌筑不可能一次砌筑完成，一般需分2-3次砌筑，相邻墙体搭接砌筑质量无法保证

15、时，可采用浇捣素混凝土，以保证墙壁体整体性。（3）框架柱的连接 整体水平移位就位后，当柱底与基础面间隙较小时，可采用预埋钢筋焊接，间距较大有一定高度时，可采用钢筋混凝土连接；整体垂直移位后，其连接一般采用钢筋混凝土现浇处理。当柱主筋每边不多于4根时，其连接采用主筋上下焊接、连接区箍筋加密、提高混凝土强度等级；当柱主筋每边多于4根时，除上述处理外，应对该段柱进行局部加固处理，可采用加大截面法或外包钢加固法。应注意混凝土浇捣质量，防止新旧混凝土之间产生隔缝。6、主要机具设备（1）土方开挖 挖土机、装载机、正卸汽车。（2）托换梁 混凝土切割机，空心压缩机，风锤、电焊机、钢筋切割机、混凝土振动器、混凝

16、土搅拌机、砂浆搅拌机。（3）液压推进系统 电动高压油泵站、液压千斤顶、电控箱、机械式千斤顶。（4）行走机构系统 组合式下走道板、钢滚轴、拆装式反力支座、垫箱、后反力架等。（5）顶升机构系统 机械式螺旋千斤顶，垫箱等。（6）监测系统 水准仪、经纬仪、测力仪表、直尺、对讲机、播音设备。7、劳动组织（1）建筑物整体移位涉及的工种 水泥工、钢筋工、水电工、电焊工、机修工、测量工、电气操作工、辅助工、专业技术人员。（2）整体水平面移位时一线作业班组 土方开挖、托换加固、测量控制、顶推移位、偏位矫正、设备搬运，设备维修、中央控制。（3）整体垂直移位时一线作业班组 托换加固、测量控制、顶升操作、墙壁体砌筑、

17、设备维修、中央控制、辅助用工。8、质量标准（1）严格按GBJ202-83地基与基础工程施工及验收规定，GBJ50204-92混凝土结构工程施工及验收规范，GBJ50205-95钢结构工程施工及验收规范，GBJ203-83砖石工程施工及验收规范及有关规范标准施工。（2）托换梁底标高应严格控制，整体水平移位时水平误差应控制在5-10mm；整体垂直移位时可适当放宽限值。（3）水平移位时，其平移轨道及新建基础面标高水平误差=5mm；水平移位过程中轴线偏差应控制在1/2托换梁宽，就位时轴线偏差=20mm.（4）外加动力施工加值应控制在设计计算值10%左右内。（5）建筑物就位后，除需对原有垂直度进行调整外

18、，其垂直度不得超出原有垂直度千万之一。如需对原垂直度进行调整，其调整后最终垂直度应符合验收要求。（6）建筑物就位后，应使上部结构与基础重新连接，并保证建筑物具有良好的整体性能和抗震性能，连接构造传力路线明确，构造简单，其承载力不低于原有结构。（7）建筑物整体移位应保证主要受力构件不出现裂损，次要构件不破坏，附属构件可修复。9、安全措施（略）10、技术经济效益分析（1）节省能源、成本低、省工省时 据统计，建筑物整体移位所需旨用约点拆除重建费用的20%-60%，整体垂直移位一般在20%，整体水平移位一般在40%.节省建筑用材，减少拆除引起的环境污染。整体移位所需时间一般为60-90d.（2）建筑物

19、整体移位应用于古建筑等方面，可保持其原貌与结构构造完整。（3）整体移位过程对建筑物本身结构影响较小，对邻近建筑物及周围环境无影响。（4）托换梁、移位基础、新建基础可同时组织施工，在掺加外加剂等措施后，可进一步缩短工期，满足各方要求。（5）采用液压推进系统，其平移速度比传统机械千斤顶提高约30倍。（6）整体垂直移位可对建筑物倾斜进行处理，恢复其使用功能。（二）混凝土二次振捣施工技术在各种只在提高混凝土性能的施工措施中，二次振捣对提高混凝土的强度，节约水泥用量，改善混凝土的抗渗性、耐久性以及裂缝控制都有积极的意义。混凝土的二次振捣在一些水泥制品厂的应用实践证明，混凝土二次振捣工艺不仅应用较为简便，

20、而且对于提高混凝土质量、降低工程成本等都有很大的实际意义。 1 混凝土二次振捣 混凝土的二次振捣，其实是指在混凝土浇筑后的适当时间，重新对混凝土进行振捣。 混凝土的二次振捣有很多优点，不仅可以提高混凝土的强度，或在保证强度的前提下节约水泥的用量，而且可以增加混凝土的密实度，提高防渗性，消除混凝土由于沉陷产生的裂纹和细缝。据有关实验表明，二次振捣，可使钢筋握裹力增加1/3，28 d强度增加10%15%，在保持强度不变的前提下节约水泥用量15%左右。 2 混凝土二次振捣方法 2.1 选择正确的二次振捣时间是关键 混凝土二次振捣能否取得预期效果的关键是确定合理的振捣时间。如果距离初次振捣时间间隔过短

21、，则效果不明显;如果时间间隔过长，特别是在混凝土初凝后，超出了重塑时间范围,则会破坏混凝土结构，影响混凝土质量。 大量实践表明，混凝土的二次振捣时间应在混凝土初凝前14h左右进行较佳，尤其是在混凝土初凝前1h进行效果最理想。 在确定混凝土初凝时间时，考虑到一般施工工地不可能配备混凝土贯入阻力仪，可以要求试验室在测定混凝土凝结时间时，同时测定混凝土的坍落度，以坍落度值间接判定混凝土初凝时间。 2.2 根据不同的结构选择不同的振捣方法 对于T、I型预制梁，可在腹板位置间距20cm用插入式振捣器振捣，翼板则使用附着式（平面）振捣器振捣。对厚度不超过20cm的预制平板，用附着式振捣器振捣，厚度超过20

22、cm的可用插入式振捣器振捣。浇筑与柱和墙连成整体的梁和板时，应在柱和墙浇筑完毕后停歇lh，使其获得初步沉实，再继续浇筑。二次振捣在柱和墙的顶部用插入式振捣器振捣，在梁和板的部位分别用插入式和附着式振捣器振捣。 2.3 二次振捣的注意事项 气温：混凝土的凝结时间与气温变化密切相关，气温升高则凝结变快，二次振捣的时间就应提前，反之就要推后。另外，还应注意昼夜温差，对振捣时间适时调整。水泥品种：掺有混合材料的水泥一般较纯熟料水泥凝结时间长，例如矿渣酸盐水泥较普通硅酸盐水泥凝结时间长。混凝土强度等级：在其它条件相同的前提下，强度等级高的混凝土凝结时间短。坍落度：一般情况，凝结时间随坍落度增加而有一定的

23、延长。但是在高温季节，混凝土的凝结时间受坍落度的影响很小。水灰比：二次振捣对小水灰比的混凝土增强效果好，对水灰比大的混凝土增强效果较差。 3 混凝土二次振捣的机理分析 3.1 二次振捣对混凝土拌和物密实度以及整体均匀性的提高 混凝土在振捣作用下会趋于液化，具有一定的流动性，在振捣成型及其随后的静停过程中，很少能实现相对稳定的状态，粗骨料在自重作用下仍有下沉，水分和气泡上升，这种物理现象会一直持续到混凝土失去塑性（初凝之前止），其结果会造成粗细颗粒上下分布不均匀的现象。粗大颗粒在混凝土凝结前的下沉，就使得下部的密实度大于上部。所以混凝土的下部强度总是大于上部。而且随着外分层的发展，还会出现内分层

24、，即粗骨料周围区域密实度发展不均匀。外分层与内分层的共同特点都是在骨料的下部形成充水区，充水区中也含有一部分气体，随着水分蒸发后，就会成为空穴，降低混凝土的强度。间隔一定时间进行的二次振捣，可以使本来已经接近凝结的混凝土经振捣液化，重新恢复塑性，将由于内分层被封闭在粗骨料下部的水囊内的水和气泡释放出来，进而使得这个充水区被水泥浆体所填塞。 3.2 二次振捣能加速水泥颗粒的水化 混凝土拌和时，水泥颗粒表面的矿物成份就会立即与水发生反应，生成相应的水化产物，水化产物很快溶解于水，水泥颗粒又暴露出新的表面再与水反应生成水化产物，这个过程反复进行，就使得水泥颗粒被层层剥落，直至颗粒完全与水发生反应水化

25、就结束了。但是，在整个水化期间的水化速度不是均匀的。开始阶段水化速度快，水化产物的生成速度要大于其溶解扩散速度，这样很快就会使水泥颗粒周围的溶液达到饱和或过饱和状态，进而析出以水化硅酸钙凝胶为主的半渗透膜层，包裹在水泥颗粒的表面，一定程度上阻止了外部水分向内的渗透以及内部水分向外的扩散，减缓了水泥的水化速度。而且膜层内部水分引起的水化反应使膜层向内增厚，经由膜层向外扩散的水化物聚集于膜层外侧又使膜层向外增厚，这时水化反应就更慢了。此时若给以二次振捣，就可以人为加速膜层破裂，使得外部低浓度的溶液能够再次进入，与尚未水化的水泥核接触，加速水化反应的速度，直到新生成的凝胶体重新修补破裂的膜层为止。

26、3.3 二次振捣能加强水泥石同粗骨料以及钢筋间的界面强度 由于自重引起的下沉，使得其下部形成充水区，同时一部分水分也会沿着粗骨料的侧面向上运动，使得粗骨料的侧面出现水分上迁的通道，这些通道的存在严重降低了混凝土中浆体与粗骨料同的界面强度，同时，由于混凝土中水分和气泡的上升，水泥浆体与钢筋之间也会出现微小间隙或是薄水膜，造成钢筋抗拔力的下降。如果在水泥凝结前给以二次振捣，就会使得粗骨料和钢筋周围的水膜和微孔被粘稠的浆体所填充，随着粗骨料和钢筋周围水泥颗粒浓度的增加，水泥水化生成的水化硅酸钙凝胶的数量也会增多，水化硅酸钙凝胶的比表面积很大，表面能很高，大大加强了界面强度。 （三）钢筋气压焊施工技术

27、钢筋气压焊是采用氧乙炔火焰对两钢筋连接处加热，使之达到塑性状态后，施加适当轴向压力，从而形成牢固对焊接头的施工方法。本工艺标准适用于现浇钢筋混凝土中直径为2040mm的，级和部分级钢筋任意方向和任意位置的闭合式气压焊施工。一、施工准备材料钢筋：用于气压焊的钢筋一般为级钢或级钢。所有钢筋须有出厂质量证明书，进场时须按规定抽样复试，其性能和质量应符合GB1499-91钢筋混凝土用热轧带肋钢筋和GB13013-91钢筋混凝土用热轧光面钢筋的规定。若采用级钢或其它品种钢筋及进口钢材，要经过钢材化学性能检验其可焊性合格后方可使用。当需压接的两钢筋直径不同时，其两直径之差不得大于7mm.氧气：瓶装氧气（O

28、2）的质量应符合工业用气态氧一级的技术要求，纯度在99.5%以上。其质量应符合GB3863工业用气态氧中技术要求。乙炔气：所使用的乙炔（C2H2）宜为瓶装溶解乙炔，纯度要求大于98%.其质量应符合GB6819溶解乙炔中的规定。焊接设备供气装置：包括氧气瓶、溶解乙炔气瓶、干式回火防止减压器及胶管。溶解乙炔气瓶的供气能力必须满足现场最大直径钢筋焊接时的供气量要求，可根据需要采用两瓶或多瓶并联使用。加热器（多嘴环管焊炬）：应具有火焰燃烧稳定、均匀、不易回火等性能，并应根据所焊钢筋的粗细、配备合理选用各种规格的加势圈。加压器（包括油缸、油泵及油管等）：其加压能力应达到现场最粗钢筋焊接时所需要的轴向压力

29、。焊接夹具：应确保能夹紧钢筋，且当钢筋承受最大轴向压力时，钢筋与夹头之间不产生相对滑移。辅助设备：包括无齿锯（砂轮锯）角向磨光机等。作业条件钢筋气压焊接班组的负责人必须是气压焊工，加热作业必须由经培训合格的持证气压焊工进行。钢筋气压焊工的操作技能现分为乙、丙、丁三级，其允许焊接的钢筋直径分别为：乙级d地40mm；丙级d32mm；丁级d25mm.正式施焊前，必须进行现场焊接工艺试验，所用钢筋从实际进场的各批钢筋中截取，试件经外观检查及拉伸、弯曲试验合格后，按确定的有关参数及工艺施焊。施焊现场风力超过3级（风速大于5.4m/S）时，必须采取有效挡风措施才能施焊。雨天不宜进行气压焊施工，必须施焊时，

30、应采取有效遮蔽措施。二、操作工艺钢筋下料宜用无齿锯，不宜使用切断机，以免钢筋端头弯折或呈马蹄形而影响焊接质量，下料时并应考虑钢筋焊接后的压缩量，每个接头的压缩量约为所焊钢筋直径的11.5倍。钢筋焊接接头位置、同一截面内接头数量等尚应符合设计要求或混凝土结构工程施工与验收规范的要求。钢筋端头处理施焊前应用角向磨光机对钢筋端部稍微倒角，并将钢筋端面打磨平整（钢筋端面与钢筋轴线要基本垂直），清除氧化膜，露出光泽。离端面两倍钢筋直径长度范围内钢筋表面上的铁锈、油污、泥浆等附着物应清刷干净。钢筋安装就位将所需焊接的两根钢筋用焊接夹具分别夹紧并调整对正，两钢筋的轴线要在同一直线上。钢筋夹紧对正后，须施加初

31、始轴向压力顶紧，两钢筋间局部位置的缝隙不得大于3mm.焊炬火焰调校在每个接头开始施焊时，应先将焊炬的火焰调校为碳化焰（即还原焰，O2/C2H2=0.850.95），火焰的形状要充实。钢筋加热加压焊接的开始阶段，采用碳化焰，对准两根钢筋接缝处集中加热。此时须使内焰包围着钢筋缝隙，防防钢筋端面氧化。同时，须增大对钢筋的轴向压力至3040Mpa.当两根钢筋端面的缝隙完全闭合后，须将火焰调整为中性焰（O2/C2H2=11.1）以加快加热速度。此时操作焊矩，使火焰在以压焊面为中心两侧各一倍钢筋直径范围内均匀往复加热。钢筋端面的合适加热温度为11501250C左右。在加热过程中，火焰因各种原因发生变化时，

32、要注意及时调整，使之始终保持中性焰，同时如果在压接面缝隙完全密合之前发生焊炬回火中断现象，应停止施焊，拆除夹具，将两钢筋端面重新打磨、安装，然后再次点燃火焰进行焊接。如果焊炬回火中断发生在接缝完全密合之后，则可再次点燃火焰继续加热、加压完成焊接作业。当钢筋加热到所需的温度时，操作加压器使夹具对钢筋再次施加至3040Mpa的轴向压力，使钢筋接头墩粗区形成合适的形状，然后可停止加热。当钢筋接头处温度降低，即接头处红色大致消失后，可卸除压力，然后拆下夹具。三、质量标准保证项目气压焊所用钢筋的材质性能和工艺方法必须符合国标质量检验评定标准规定。气压焊所用钢筋应具有出厂合格证和材质试验报告。气压焊接时所

33、选用焊接参数，要符合焊接工艺要求。基本项目质量检查项目及数量1）全部接头均需进行外观检查。2）在同一楼层中以200个接头为一批（几种不同直径的焊接接头，可组成一批），随机切取3个接头作拉伸试验。根据工程需要以及操作情况，也可另切除3个接头作弯曲试验。外观检查要求1）外观检查的方法主要是目视检查，必要时可采用游标卡尺或其它专用工具。2）外观检查项目包括以下内容：a、压焊区钢筋偏心量。两钢筋轴线相对偏心量不得大于钢筋直径的0.15倍，同时不得大于4mm.当不同直径钢筋相焊时，按小钢筋直径计算。当超过限量时，应切除重焊。b、弯折角焊接部位两钢筋轴线弯折角不得大于4。当超过限量时，可重新加热矫正。c、

34、墩粗直径和长度。墩粗区的最大直径应不小于钢筋直径的1.4倍。墩粗区的长度应不少于钢筋直径的1.2倍，且凸起部分应平缓圆滑。当小于限量时，可重新加热加压墩粗、墩长。d、压焊面偏移。墩粗区最大直径处应与压焊面重合，若有偏移，其最大的偏移量不得大于钢筋直径的0.2倍。e、裂纹及烧伤。两钢筋接头处不得有环向裂纹。墩粗区表面不得有严重烧伤（即表面呈现粗糙裂缝和蜂窝状）若发现接头有环向裂纹时，应切除重焊。拉伸试验每批三个试件的抗拉强度均不得低于该级别钢筋规定的抗拉强度值，三个试件均断于压焊面之外并呈塑性断裂。若有一个试件不符合要求时，应再切除6个接头进行复验，复验结果若还有一个接头不符合要求，则该批接头判

35、定为不合格品。弯曲试验弯曲试验时，试件受压面的凸起部分应除去，将钢筋压焊面置于弯曲中心点。弯至90度时，试件不得在压焊面发生破断。若有一个试件不符合要求，应再取6个接头进行复验，复验结果若仍有一个接头不符合要求，则该批接头判定为不合格品。四、施工注意事项避免工程质量通病在施焊过程中，应注意控制好加热温度，温度过高时，会发生金属过烧现象；温度过低时，压焊面难以良好熔合及墩粗区不能形成合适的形状。为了保证两钢筋焊接的同心度，应注意在安装接长钢筋时，须将两钢筋对齐夹紧，经检查符合要求后才能施焊。主要安全技术措施供气装置的使用应遵照国家劳动总局（79）劳总锅字18号文公布的气瓶安全监察规程及溶解乙炔气

36、瓶安全监督规程中有关规定执行。施焊作业应参照GB9448焊接与切割安全中气焊安全规定执行。氧气的工作压力不得超过0.8Mpa，乙炔的工作压力不得超过0.1Mpa.作业地点附近及其下方，不得有易燃品、爆炸品。不准将点燃的焊炬随意卧放在模板或楼板上。施焊现场应该设置消防设备，如灭火器、消防龙头等，但严禁使用四氯化碳灭火器。油泵、油缸、胶管等整个液压系统各连接处不得漏油。应注意防止因胶管微裂而喷出油雾，引起燃烧或爆炸。焊接操作人员应配戴气焊防护眼镜和手套。熄灭炬火焰时或发生回火时，均应先关闭焊炬乙炔阀，再关氧气阀。产品保护 每个接头焊接完成后，不能过早拆除夹具，以免造成钢筋弯曲变形。每个接头焊接完成后，应待其自然冷却，不得采用浇水冷却的方法降温