钢结构设计规范.doc

1、钢结构设计规范GBJ17-88第1章总则第2章材料第3章基本设计规定3.1设计原则3.2设计指标3.3结构变形的规定第4章受弯构件的计算4.1强度4.2整体稳定4.3局部稳定第5章轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算5.1轴心受力构件5.2拉弯构件和压弯构件5.3构件的计算长度和容许长细比5.4受压构件的局部稳定第6章疲劳计算6.1一般规定6.2疲劳计算第7章连接计算7.1焊缝连接7.2螺栓连接和铆钉连接7.3组合工字梁翼缘连接7.4支座第8章构造要求8.1一般规定8.2焊缝连接8.3螺栓连接和铆钉连接8.4结构构件8.5对吊车梁转吊车桁架(或类似的梁和桁架)的要求8.6制作、运输和安装8.7防

2、锈和隔热第9章塑性设计9.1一般规定9.2构件的计算9.3容许长细比和构造要求第10章钢管结构第11章圆钢、小角钢的轻型钢结构第12章钢与混凝土组合梁12.1一般规定12.2截面和连接件的计算12.3构造要求附录一梁的整体稳定系数附录二梁腹板局部稳定的计算附录三轴心受压构件的稳定系数附录四柱的计算长度系数附录五疲劳计算的构件和连接分类附录六螺栓的有效面积附录七非法定计量单位与法定计量单位的换算关系第1章总则第1.0.1条 为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。第1.0.2条 本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。第1

3、.0.3条 本规范的设计原则是根据建筑结构设计统一标准(GBJ68-84)制订的。第1.0.4条 设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。第1.0.5条 在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号(对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等)、连接材料的型号(或钢号)和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别(焊缝质量级别的检验标准应符合国家现

4、行钢结构工程施工及验收规范)。第1.0.6条 对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。第2章材料第2.0.1条 承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢(沸腾钢或镇静钢)、16Mn钢、16Mnq钢、15Mnv钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准普通碳素结构钢技术条件、低合金结构钢技术条件和桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件的规定。第2.0.2条 下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢：一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于

5、-20时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于-30时的其它承重结构。二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于-20时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。注：冬季计算温度应按国家现行采暖通风和空气调节设计规范中规定的冬季空气调节室外计算温度确定，对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10采用。第2.0.3条 承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度(或屈服点)和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。承重结构的钢材，必要时尚应具有冷弯试验的合格保证。对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50t的中级工作制焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，

6、应具有常温冲击韧性的合格保证。但当冬季计算温度等于或低于-20时，对于3号钢尚应具有-20冲击韧性的合格保证；对于16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有-40冲击韧性的合格保证。对于重级工作制的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材，必要时亦应具有冲击韧性的合格保证。第2.0.4条 钢铸件应采用现行标准一般工程用铸造碳钢中规定的ZG200-400、ZG230-450、ZG270-500或ZG310-570号钢。第2.0.5条 钢结构的连接材料应符合下列要求：一、手工焊接采用的焊条，应符合现行标准碳钢焊条或低合金钢焊条的规定。选择的焊条型号应与主体金属强度相适应。对重级工

7、作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，宜采用低氢型焊条。二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金属强度相适应。焊丝应符合现行标准焊接用钢丝的规定。三、普通螺栓可采用现行标准普通碳素结构钢技术条件中规定的3号钢制成。四、高强度螺栓应符合现行标准钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸与技术条件或钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件的规定。五、铆钉应采用现行标准普通碳素钢铆螺用热轧圆钢技术条件中规定的ML2或ML3号钢制成。六、锚栓可采用现行标准普通碳素结构钢技术条件中规定的3号钢或低合金结构钢技术条件中规定的16Mn钢制成。3.1设计原则第3.1.1条 本规范除疲劳

8、计算外，采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用分项系数的设计表达式进行计算。第3.1.2条 结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定的某一功能要求的临界状态，超过这一状态结构或构件便不再能满足设计要求。承重结构应按下列承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计：一、承载能力极限状态为结构或构件达到最大承载能力或达到不适于继续承载的变形时的极限状态；二、正常使用极限状态为结构或构件达到正常使用的某项规定限值时的极限状态。第3.1.3条 设计钢结构时，应根据结构破坏可能产生的后果，采用不同的安全等级。一般工业与民用建筑钢结构的安全等级可取为二级，特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况另行确定

9、。第3.1.4条 按承载能力极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的基本组合，必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合。按正常使用极限状态设计钢结构时，除钢与混凝土组合梁外，应只考虑荷载短期效应组合。第3.1.5条 计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值(荷载标准值乘以荷载分项系数)；计算疲劳和正常使用极限状态的变形时，应采用荷载标准值。第3.1.6条 对于直接承受动力荷载的结构：在计算强度和稳定性时，动力荷载设计值应乘动力系数；在计算疲劳和变形时，动力荷载标准值不应乘动力系数。计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳时，吊车荷载应按作用在跨间内起重量最大的一台吊车确定。第3.1.

10、7条 设计钢结构时，荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载的动力系数以及按结构安全等级确定的重要性系数，应按建筑结构荷载规范(GBJ987)的规定采用。第3.1.8条 计算重级工作制吊车梁(或吊车桁架)及其制动结构的强度和稳定性以及连接的强度时，吊车的横向水平荷载应乘以表3.1.8的增大系数。吊车横向水平荷载的增大系数表3.1.8吊车类别吊车起重量(t)计算吊车梁(或吊车桁架)、制动结构的强度和稳定性计算吊车梁(或吊车桁架)、制动结构、柱相互间的连接强度软钩吊车5202.04.0302751.53.03001.32.6硬钩吊车夹钳或刚性料耙吊车-3.06.0其它硬钩吊车1.53.0

11、第3.1.9条 计算平炉、电炉、转炉车间或其它类似车间的工作平台结构时，由检修材料所产生的荷载，可乘以下列折减系数：主梁 0.85 柱(包括基础) 0.753.2设计指标第3.2.1条 钢材的强度设计值(材料强度的标准值除以抗力分项系数)，应根据钢材厚度或直径(对3号钢按表3.2.1-1的分组)按表3.2.1-2采用。钢铸件的强度设计值应按表3.2.1-3采用。连接的强度设计值应按表3.2.1-4至表3.2.1-6采用。3号钢钢材分组尺寸(mm)表3.2.1-1组别圆钢、方钢和扁钢的直径或厚度角钢、工字钢和槽钢的厚度钢板的厚度第1组401520第2组4010015202040第3组204050

12、注：注：工字钢和槽钢的厚度系指腹板的厚度。钢材的强度设计值(N/mm2)表3.2.1-2钢材抗拉、抗压和抗弯f抗剪fv端面承压(刨平顶紧)fce钢号组别厚度或直径(mm)3号钢第1组215125320第2组-200115320第3组-19011032016Mn钢、16Mnq钢-16315185445-1725300175425-263629017041015MnV钢、15MnVq钢-16350205450-1725335195435-2636320185415注：注：3号镇静钢钢材的抗拉、抗压、抗弯和抗剪强度设计值，可按表中的数值增加5%。钢铸件的强度设计值(N/mm2)表3.2.1-3钢号抗

13、拉、抗压和抗变f抗剪fv端面承压(刨平顶紧)fceZG200-40015590260ZG230-450180105290ZG270-500210120325ZG310-570240140370焊缝的强度设计值(N/mm2)表3.2.1-4焊接方法和焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝钢号组别厚度或直径(mm)抗压fwc焊缝质量为下列级别时，抗拉和抗弯fwt抗剪fwv抗拉、抗压和抗剪fwt一级、二级三级自动焊、半自动焊和43型焊条的手工焊3号钢第1组-215215185125160第2组-200200170115160第3组-190190160110160自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊16Mn

14、钢、16Mnq钢-16315315270185200-1725300300255175200-2636290290245170200自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊15MnV钢、15MnVq钢-16350350300205220-17253353352851952202636320320270185220注：注：自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属抗拉强度不低于相应手工焊焊条的数值。铆钉连接的强度设计值(N/mm2)表3.2.1-5铆钉和构件的钢号构件钢材抗拉(铆钉头拉脱)frt抗剪frv承压fte组别厚度(mm)I类孔类孔I类孔类孔铆钉ML2或ML3-120135155

15、-构件3号钢第13组-44536016Mn钢、16Mnq钢-16-610500-1725-590480-2636-565460注：注：孔壁质量属于下列情况者为I类孔；1)在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔；2)在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；3)在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于类孔。螺栓连接的强度设计值(N/mm2)表3.2.1-6螺栓的钢号(或性能等级)和构件的钢号构件钢件普通螺栓锚栓承压型高强度螺栓C级螺栓A级、B级螺栓组别厚度(mm)抗拉fbt抗剪fbv承压fbc抗拉fbt抗剪

16、(I类孔)fbv承压(I类孔)fbc抗拉fbt抗剪fbv承压fbc普通螺栓3号钢-170130-170170-锚栓3号钢16Mn钢-140-180-承压型高强度螺栓8.8级10.9级-250-310-构件3号钢第13组-305-400-46516Mn钢、16Mnq钢-16-420-550-640-1725-400-530-615-2636-385-510-59015MnV钢15MnVq钢-16-435-570-665-1725-420-550-640-2636-400-530-615注：孔壁质量属于下列情况者为I类孔：1)在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔；2)在单个零件和构件上按设计孔径分别

17、用钻模钻成的孔；3)在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。第3.2.2条 计算下列情况的结构构件或连接时，第3.2.1条规定的强度设计值应乘以相应的折减系数：一、单面连接的单角钢1.按轴心受力计算强度和连接0.85；2.按轴心受压计算稳定性等边角钢 0.6+0.0015，但不大于1.0；短边相连的不等边角钢 0.5+0.0025，但不大于1.0；长边相连的不等边角钢0.70；为长细比，对中间无连系的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当20时，取=20；二、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.90；三、沉头和半沉头铆钉连接0.80。注：当几种情况同时存

18、在时，其折减系数应连乘。第3.2.3条 钢材和钢铸件的物理性能指标应按表3.2.3采用。钢材和钢铸件的物理性能指标表3.2.3弹性模量E(N/mm2)剪变模量G(N/mm2)线胀系数(以每计)质量密度p(kg/m3)206103791031210-678503.3结构变形的规定第3.3.1条 计算钢结构变形时，可不考虑螺栓(或铆钉)孔引起的截面削弱。第3.3.2条 受弯构件的挠度不应超过表3.3.2中所列的容许值。受弯构件的容许挠度表3.3.2项次构件类别容许挠度1吊车梁和吊车桁架(1)手动吊和单梁吊车(包括悬挂吊车)(2)轻级工作制和起重量Q50t的中级工作制桥式吊车(3)重级工作制和起重量

19、Q50t的中级工作制桥式吊车l/500l/600l/7502设有悬挂电动梁式吊车的屋面梁或屋架(仅用可变荷载计算)l/4003手动或电动葫芦的轨道梁l/4004有重轨(重量等于或大于38kg/m)轨道的工作平台梁有轻轨(重量等于或小于24kg/m)轨道的工作平台梁l/600l/4005楼盖和工作平台梁(第4项除外)、平台板(1)主梁(包括设有悬挂起重设备的梁)(2)抹灰顶棚的梁(仅用可变荷载计算)(3)除(1)、(2)款外的其它梁(包括楼梯梁)(4)平台板l/400l/350l/250l/1506屋盖檩条(1)无积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面(2)压型钢板、有积灰的瓦楞铁和石棉瓦等屋面(3)其它屋面

20、l/150l/200l/2007墙架构件(1)支柱(2)抗风桁架(作为连续支柱的支承时)(3)砌体墙的横梁(水平方向)(4)压型钢板、瓦楞铁和石棉瓦墙面的横梁(水平方向)(5)带有玻璃窗的横梁(竖直和水平方向)l/400l/1000l/300l/200l/200注：l为受弯构件的跨度(对悬臂梁和伸臂梁为悬伸长度的2倍)。第3.3.3条 多层框架结构在风荷载作用下的顶点水平位移与总高度之比值不宜大于1/500，层间相对位移与层高之比值不宜大于1/400。注：对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移与层高之比值宜适当减小。无隔墙的多层框架结构，层间相对位移可不受限制。第3.3.4条

21、在设有重级工作制吊车的厂房中，跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200。第3.3.5条 设有重级工作制吊车的厂房柱和设有中、重级工作制吊车的露天栈桥柱，在吊车梁或吊车桁架的顶面标高处，由一台最大吊车水平荷载所产生的计算变形值，不应超过表3.3.5中所列的容许值。柱的容许计算变形表3.3.5项次变形的种类按平面结构图形计算按空间结构图形计算1厂房柱的横向变形HT/1250HT/20002露天栈桥柱的横向变形HT/2500-3厂房和露天栈桥柱的纵向变形HT/4000-注：HT为柱脚底面至吊车梁或吊车桁架顶面的高度。计算厂房或露天栈

22、桥柱的纵向变形时，可假定吊车纵向水平荷载分配在温度区段内所有柱间支撑或纵向框架上。在设有夹钳吊车或刚性料耙吊车的厂房中，厂房柱的容许计算变形值应减小10%。4.1强度第4.1.1条 在主平面内受弯的实腹构件，其抗弯强度应按下列规定计算：一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时，Mx/xWnx+My/yWnyf (4.1.1)式中Mx、My-绕x轴和y轴的弯矩(对工字形截面：x轴为强轴，y轴为弱轴)；Wnx、Wny-对x轴和y轴的净截面抵抗矩；x、y-截面塑性发展系数：对工字形截面，x=1.05，y=1.20；对箱形截面，x= y=1.05；对其它截面，可按表5.2.1采用；f-钢材的抗弯强度设计值

23、。当梁受压翼缘的自由外伸宽度与其厚度之比大于13235/fy而不超过第4.3.9条的规定时，应取x=1.0ofy为钢材屈服强度(或屈服点)：对3号钢，取fy=235N/mm2；对16Mn钢、16Mnq钢，取fy=345N/mm2；对15MnV钢、15MnVq钢，取fy=390N/mm2。二、直接承受动力荷载时，仍按公式(4.1.1)计算，但应取x=y=1.0。第4.1.2条 在主平面内受弯的实腹构件，其抗剪强度应按下式计算：=VS/Itwfv(4.1.2)式中V-计算截面沿腹板平面作用的剪力；S-计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩；I-毛截面惯性矩；tw-腹板厚度；fv-钢材的抗剪强度设计

24、值。第4.1.3条 当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋时，腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算：c=F/twzf式中F-集中荷载，对动力荷载应考虑动力系数；-集中荷载增大系数：对重级工作制吊车梁，=1.35；对其它梁，=1.0；z-集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度，按下式计算： z=+2hy (4.1.3-2)-集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，对吊车梁可取为50mm；hy-自吊车梁轨顶或其它梁顶面至腹板计算高度上边缘的距离。在梁的支座处，当不设置支承加劲肋时，也应按公式(4.1.3-1)计算腹板计算高度下边缘的局部压应力。但取1.0。支座集中

25、反力的假定分布长度，应根据支座具体尺寸可按公式(4.1.3-2)计算。注：腹板的计算高度ho：对轧制型钢梁，为腹板与上、下翼缘相接处两内弧起点间的距离；对焊接组合梁，为腹板高度；对铆接(或高强度螺栓连接)组合梁，为上、下翼缘与腹板连按的铆钉(或高强度螺栓)线间最近距离(见图4.3.1)。第4.1.4条 在组合梁的腹板计算高度边缘处，若同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力，或同时受有较大的正应力和剪应力(如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等)，其折算应力应按下式计算：2+2c-c+321f(4.1.4-1)式中、c-腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力，和c应按公式(

26、4.1.2)和公式(4.1.3-1)计算，应按下式 My1/In(4.1.4-2)和c以拉应力为正值，压应力为负值；In-梁净截面惯性矩；y1-所计算点至梁中和轴的距离；1-计算折算应力的强度设计值增大系数：当与c异号时，取1=1.2；当与c同号或c=0时，取1=1.1。4.2整体稳定第4.2.1条 符合下列情况之一时，可不计算梁的整体稳定性：一、有铺板(各种钢筋混凝土板和钢板)密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相连、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时。二、工字形截面筒支梁受压翼缘的自由长度l1与其宽度b1之比不超过表4.2.1所规定的数值时。工字形截面筒支梁不需计算整体稳定性的最大l1/b1值表4.2

27、.1钢号跨中无侧向支承点的梁跨中有侧向支承点的梁，荷载作用于何处荷载作用在上翼缘荷载作用在下翼缘3号钢13201616Mn钢16Mnq钢11171315MnV钢15MnVq钢101612注：其它钢号的梁不需计算整体稳定性的最大l1/b1值，应取3号钢的数值乘以235/fy。梁的支座处，应采取构造措施以防止梁端截面的扭转。对跨中无侧向支承点的梁，l1为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁，l1为受压翼缘侧向支承点间的距离(梁的支座处视为有侧向支承)。第4.2.2条 除第4.2.1条所指情况外，在最大刚度主平面内受弯的构件，其整体稳定性应按下式计算：(4.2.2)定性应按下式计算：Mx/bWf(4.2.

28、2)式中Mx-绕强轴作用的最大弯矩；Wx-按受压纤维确定的梁毛截面抵抗矩；b-梁的整体稳定性系数，应按附录一确定。注：见第4.2.1条注。第4.2.3条 除第4.2.1条所指情况外，在两个主平面受弯的工字形截面构件，其整体稳定性应按下式计算：Mx/bWx+My/yWyf(4.2.3)式中Wx、Wy-按受压纤维确定的对x轴和对y轴毛截面抵抗矩；b-绕强轴弯曲所确定的梁整体稳定系数，见第4.2.2条。注：见第4.2.1条注。第4.2.4条 不符合第4.2.1条第一项情况的箱形截面简支梁，其截面尺寸(图4.2.4)应满足h/bo6，且l1/bo不应超过下列数值：3号钢 9516Mn钢和16Mnq钢

29、6515MnV钢和15MnVq钢 57符合上述规定的箱形截面简支梁，可不计算整体稳定性。注：其它钢号的梁，其l1/bo值不应大于95(235/fy)。4.2.4：箱形截面第4.2.5条 用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，其轴心力应根据侧向力确定，梁的侧向力应按下式计算：(4.2.5)F=Afffy/235/85(4.2.5)式中Af-梁的受压翼缘截面面积。4.3局部稳定第4.3.1条 为保证组合梁腹板的局部稳定性，应按下列规定在腹板上配置加劲肋(图4.3.1)：一、当ho/tw80235/fy时，对有局部压应力(c0)的梁，宜按构造配置横向加劲肋；但对无局部压应力(c=0)的梁，可不配置加

30、劲肋。二、当80235/fyho/tw170235/fy时，应配置横向加劲肋，并应按第4.3.2条的规定进行计算(对无局部压应力的梁，当ho/tw100235/fy时，可不计算)。三、当ho/tw170235/fy时，应配置横向加劲肋和在受压区配置纵向加劲肋，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并均应按第4.3.2条的规定进行计算。此处ho为腹板的计算高度，tw为腹板的厚度。四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋，并应按第4.3.8条的规定进行计算。第4.3.2条 无局部压应力(c=0)的梁和简支吊车梁，当其腹板用横向加劲肋加强或用横向和纵向加劲肋加强时，应按第4.3.3条

31、至第4.3.6条计算加劲肋间距。其它情况的梁，应按附录二计算腹板的局部稳定性。：第4.3.3条 无局部压应力(=0)的梁，其腹板仅用横向加劲肋加强时，横向加劲肋间距应符合下列要求：一、当ho/tw1200时，应取间距a不超过第4.3.7条规定的最大间距。 二、当12001500时，a1000ho/ho/tw-500(4.3.3-2)式中-所考虑梁段内最大剪力产生的腹板平均剪应力(N/mm2)，应按=V/(hwtw)计算，hw为腹板的高度；-考虑影响的增大系数，应按表4.3.3采用；系数表4.3.3ho/100tw201001401802002202402602801.001.011.021.0

32、31.041.051.061.071.09ho/100tw23003203403603804004204404601.101.121.141.161.181.211.241.271.31aho/100tw24805005205405605806006206401.351.401.461.531.611.711.842.012.24注：表中的系数系按下式算得：=1/1-/715ho/100tw22-与同一截面的腹板计算高度边缘的弯曲压应力(N/mm2)，应按=My1/I计算，I为梁毛截面惯性矩，y1为腹板计算高度受压边缘至中和轴的距离。公式(4.3.3-1)右端算得的值若大于第4.3.7条规定的

33、最大间距时，应取不超过最大间距。第4.3.4条 无局部压应力(c=0)的梁，其腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时(图4.3.1b、c)，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离h1应在ho/5ho/4范围内，并应符合下式的要求：h11120tw/(4.3.4-1)式中-所考虑区段内最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力(N/mm2)，应按=Mmaxy1/I计算。横向加劲肋间距仍应按第4.3.3条和第4.3.7条确定，但应以h2代替h0，并取=1.0。第4.3.5条 简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时，加劲肋的间距a应同时符合下列公式的要求：k1ho/ho/tw-k2(4.3.5-1)k3h

34、o/ho/tw-k4(4.3.5-2)式中k1、k2-参数，应按表4.3.5-1采用；k3、k4-参数，应按表4.3.5-2采用；-梁最大剪力处腹板的平均剪应力(N/mm2)，应按=Vmax/(hwtw)计算；-梁最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力(N/mm2)；e-梁腹板计算高度边缘的局部压应力(N/mm2),应按公式(4.1.3-1)计算，但增大系数取1.0。参数k1、k2表4.3.5-1c/k1k2c/k1k2c/k1k20.27127001.46185803.24874140.37096971.56065663.44804020.47066911.65965543.64713900

35、.57006851.75875423.84623780.66946761.85785304.04533680.76856661.95695204.24443590.86766542.05605204.24353500.96676422.25414934.64263411.06586302.45294754.84173321.16496182.65174575.04083231.26406062.85054391.36305933.0494426公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)右端算得的值若大于2ho或分母为负值，应取a=2ho。对变截面吊车梁，当端部变截面区段长度不超过梁跨度的1

36、/6时，a值应按下列情况确定：一、腹板高度变化的吊车梁：端部变截面区段的a值应符合公式(4.3.5-1)的要求，式中的ho取该区段的腹板平均计算高度，取梁端部腹板的最大平均剪应力；不变截面区段内的a值，应同时符合公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)的要求，式中取两区段交界处的腹板平均剪应力。二、翼缘截面变化的吊车梁：由端部至变截面处区段的a值，应同时符合公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)的要求，但取变截面处腹板计算高度边缘的弯曲压应力，同时由表4.3.5-2查得的k3、k4值应乘以0.75；中部不变截面区段的a值，应同时符合公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)的

37、要求，但取变截面处的腹板平均剪应力。参数k3、k4表4.3.5-2c/k3k4c/k3k4c/k3k40.052123620.5531013941.104509000.104222920.6033113241.204508700.156422190.6535212541.304508400.2010720760.7037111991.404508100.2515219330.7538711471.504507800.3018918080.8040210961.604507500.3521917100.8541710441.704507200.4024816130.9042910011.8045

38、06900.4526715400.954419651.904506600.5028914671.004509312.00450630第4.3.6条 简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时(图4.3.1b、c)，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离h1应在o/5ho/4 范围内，并应符合下列公式的要求：当c/0.4时，h11120tw/+c (4.3.6-1)当c/0.4时，h11400tw/ +3c (4.3.6-2)式中、c应按第4.3.5条的规定采用。当公式(4.3.6-1)或公式(4.3.6-2)右端算得的值小于ho/5时，尚应在腹板受压区配置短加劲肋(图4.3.1d)，并应按附录二进行计算。横向加劲肋间距应按公式(4.3.5-1)确定，但应以h2代替式中的h0，以0.3c代替表4.3.5-1中的c。若公式(4.3.5-1)右端算得的值大于2h2或分母为负值时，应取a2h2。对腹板高度变化的吊车梁：在确定梁端部变截面区段内(有纵向加劲肋)的值时，h2取该区段腹板下区格的平均高度，取