脚手架施工参考方案.doc

1、六合油厂西南地块经济适用房工程 脚手架施工方案六合油厂西南地块经济适用房工程外 脚手架方案编制人: 审核人: 审批人：南京建工集团有限公司2011年8月15日一、工程概况六合区油厂西南地块经济适用房工程，地点位于南京市六合区，北面为长江路，南面及西面为为河滨大道（临观滁新苑），东面为复兴路（临复兴园），四周交通便利。该项目总建筑面积136560m2，其中住宅部分119232m2（含一层地下室），地下车库17328 m2，该项目由南京丰盛置业发展有限公司开发，东南大学建筑设计研究院设计，南京建力测绘勘察院地质勘察，江苏建科建设监理有限公司监理，南京建工集团有限公司承建。该项目由2个区组成，其中A

2、区由12栋单体住宅（建筑面积72646 m2）及地下车库（建筑面积10878 m2组成，A1栋为15+1层、A6-A12栋楼均为16+1层；A2-A5栋为砖混6+1层；地库分2个即1#、2#库。B区由9栋单体住宅（建筑面积46586 m2）及地下车库（建筑面积6450 m2）组成，B1-B2、B6栋为15+1层，B9栋为16+1层，B3栋为6层，B4、B5、B7、B8栋为6+1层；地库1个。除多层无地下室外其余各栋均设有一层地下室。小高层为桩基+筏型基础、剪力墙结构；多层为桩基+筏型基础，砖混结构；地下车库为桩基+筏型基础，BDF现浇混凝土空心无梁楼板顶面。 二、脚手架的选择及部署根据本工程的

3、结构特点和施工要求，高层外脚手架采用落地式脚手架和型钢悬挑脚手架相结合的形式，多层采用落地式脚手架，并根据施工进度的要求分段搭设。脚手架分段施工部署如下：1、多层外脚手架落采用落地式钢管双排脚手架，整体坐落在地面垫层上。2、小高层（以B9为例）外脚手架一至三层采用扣件式钢管双排脚手架，坐落在地面上。3、小高层（以B9为例）四面自4层至屋面层共14层，采用型钢悬挑脚手架，每7层悬挑一次，共悬挑2次。4、考虑脚手架材料的周转，主体结构施工阶段，根据分段布置，架体材料自下而上上翻使用。装饰施工阶段，架体材料自上而下周转使用，但始终保持上下两段架体供施工使用。5、脚手架材料采用483.0mm钢管；外侧

4、用2000目密目安全网全封闭，脚手板采用竹笆，型钢采用18号工字钢。三、脚手架设计 1、落地式双排钢管脚手架根据工程的脚手架计算和使用要求，选择构架尺寸如下：立杆横距Lb=1.05m，立杆纵距La=1.5m，步距h=1.8m，连墙件为2步3跨，脚手架作业层铺设竹笆，并在外侧面满铺设450剪力撑，脚手架立杆底端之上200mm处设纵向和横向扫地杆，在立杆外侧边缘设置防护栏杆和挡脚板，挡脚板高180mm，防护栏杆高度为1.2m。在结构施工和装饰施工时都考虑二层同时作业，其搭设如下图示。 2、型钢悬挑脚手架根据工程的脚手架计算和使用要求，选择构架尺寸如下：悬挑梁采用:工字钢，悬挑端1.5 m, 锚固端

5、3m，上部钢管立杆横距Lb=1.05m，立杆纵距La=1.5m，步距h=1.8m，连墙件为2步3跨，脚手架作业层铺设竹笆，并在外侧面满铺设450剪力撑，在立杆内外侧两侧设置防护栏杆和挡脚板，挡脚板高180mm，防护栏杆高度为1.2m。在结构施工和装饰施工时都考虑二层同时作业，其搭设如下图示。12预埋件螺杆拉结四、脚手架搭设要求（1）搭设场地应平整，四周夯实并设置砖砌排水沟（抹灰），排水措施由排水沟排入主路道的窨井中，排出场外。（2）立于地面上的立杆底部应加设宽度为200m，厚度为50mm的垫木垫块或其它刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15m2，立杆下的垫层采用100厚C

6、20砼浇筑密实。（3）在搭设之前必须对进场的脚手架钢管和配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的钢管和配件。（4）脚手架搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下程序及要求进行：A、计放线，铺垫板，设置底座或标定立杆位置。B、架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设。C、定位依次竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向平杆，随时校正立杆之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。立杆上设纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上；纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于3跨，接长采

7、用对接扣件，纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3，在主节点处必须设置一根横向水平杆，扣紧后严禁拆除，主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm，竹笆四个角用12#镀锌铁丝固定在水平杆上。D、撑、斜杆等整体拉结杆和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。本工程的外架采用满搭剪刀撑，E、架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m，当作业高出其下连墙件2步或4m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。连墙件必须按要求设置，不得减少，设置时要靠

8、近主节点，偏离主节点的距离不大于300mm，并优先采用棱形水平布置，连墙杆水平间距4.5m,竖向3.6m，严禁采用柔性连墙杆。F、架板应铺平铺稳，必要时应绑扎固定，其下支承杆件间距不得大于400mm。G、连墙件或其它撑拉杆时，应注意掌握撑拉的拉紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形，门洞口的脚手架严格按有关要求加设斜撑及立杆。H、在架子上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予以固定，工人必须戴安全帽和佩带安全带，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑脱等不安全作业。I、搭设中不得随意改变构架设计，减少杆配件设置和对立杆纵距作大于或等于100mm的构架尺寸放大。J、

9、架外侧必须用2000目密目网全封闭，且将网固定在脚手架外立杆里侧，不得将网包在各杆件外面。K、四周地面搭设防坠落隔离棚和通道防护棚，且必须是独立的架体结构，不得与脚手架共用受力杆件。防护棚采用两层竹笆搭设，搭设时须严格按有关要求进行。L、本工程的马道宜采用之字形，特殊条件下采用其他形式，坡度1：3，斜道两侧及平台外围均应设置栏杆和挡脚板，栏杆高度1.2m，斜道平台宽应不小于1m，马道上每隔250-300mm，设一木防滑条，防滑条厚度20-30mm。五、脚手架检查验收a、 钢管、扣件须有产品合格证，并有质量检验报告。b、 钢管表面应平整、光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的

10、划道c、 钢管外径、壁厚、端面的偏差，应符合有关规范规定，钢管上严禁打孔，表面应涂有防锈漆。d、 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。e、 脚手架及其基础应在雨后、搭设完、六级以上大风前后等检查一次。f、 脚手架基础表面要坚实、平整，并应有排水措施；立杆垂直度允许偏差100mm；脚手架构件允许偏差：步距20mm 纵距50mm 横距20mm；纵向水平杆的一根杆的两端允许偏差20mm，同跨内两根纵向水平杆高差10mm； 横向水平杆外伸长度偏差-5mm；扣件拧紧要适度，并采用扭力扳手检查。g、 构架结构符合搭设规定和设计要求，个别部位的尺寸变化在允许的范围之内

11、，并及时和有关管理人员沟通。h、 节点连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达4060Nm。i、 钢管脚手架立杆垂直偏差L/250，且全架长水平偏差小于50mm。六、脚手架使用规定脚手架验收合格后方可使用。作业层每1m2架面上使用施工荷载（人员、材料、机具重量）标准不得超过以下规定值：结构脚手架为3KN/m2，装饰脚手架为2KN/m2。在架板上堆放标准砖不得多于单排立码层 ；砂浆和容器总重不得大于1.5KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的杆件自重不得大于2.5KN。在架面上设置的材料应码放整齐稳定，不影响施工操作和人员通行。作业人员在架上的最大作业高度应可以进行正常

12、操作。在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件，确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意。工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和坠落。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。人员上下脚手架必须走设有安全防护的出入通道，严禁攀爬脚手架上下。每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方允许开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架子上人员撤离。在架上作业完成之后，必须将剩下的材料物品堆放整齐，垃圾清运出

13、去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。七、脚手架拆除规定（1）、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：a、 全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；b、 清除脚手架上杂物及地面障碍物；c、 给全体施工人员交底，加强安全意识，强调本工程的特殊性，要求施工中 密切配合，严禁乱抛物件或使物体滑落，防止伤人。d、 拆除前须经主管负责人批准后方可进行。（2）脚手架的拆除作业应按搭设作业的相反程序进行，连墙件应在位于其上的全部可拆除杆件之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆件应以安全的方式运出和吊下，严禁

14、向下抛掷。在拆除过程中应做好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险作业。在拆除过程中，应设置警戒区域，并有专人警戒，防止其他非作业人员在该危险区域内活动。 拆下的要检查、维修和保养，并按规格堆放整齐。脚手架计算书（一）型钢悬挑式脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/

15、m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，采用钢丝绳及螺杆与建筑物拉结。 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 普通悬挑架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 一、参数信息: 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.

16、50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 19.6 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 江苏省南京市地区，基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为0.7

17、40，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片； 4.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用18号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 3.00 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00； 楼板混凝土标号:C30； 5.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、

18、下面采用支杆与建筑物拉结。 钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为(m):1.200； 支杆与墙距离为(m):1.500； 最里面支点距离建筑物 1.20 m,支杆采用 5.6号角钢5636.0mm钢管。 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 k

19、N/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1661.2002+0.101.4701.2002 =0.231 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.2002-0.1171.4701.2002 =-0.272

20、kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.231106,0.272106)/4490.0=60.579 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 60.579 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1381200.04/(1002.06105107800.0)+0.9901.05

21、0 1200.04/(1002.06105107800.0) = 1.058 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 三、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.200 = 0.040 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3001.0501.200/(2+1)=0.126 kN； 活荷载标准

22、值：Q=3.0001.0501.200/(2+1) =1.260 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.040+0.126)+1.4 1.260 = 1.963 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9631.050/3 = 0.687 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.693 kN.m； = M / W = 0.693106/4490

23、.000=154.256 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0331050.04/(3842.060105107800.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.040+0.126+1.260 = 1.426 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1425.9601050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.

24、060105 107800.0) = 2.638 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.638 = 2.662 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立

25、杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.050=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3001.0501.200/2=0.189 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.200 /2 = 1.890 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.035+0.189)+1.41.890=2.915 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161 NG1 =

26、 0.11619.600 = 2.276 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.200(1.050+0.3)/2 = 0.972 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.11 NG3 = 0.15041.200/2 = 0.360 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20019.600 = 0.118 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.725 kN； 活荷载为施工荷载

27、标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4000.7400.649 = 0.134 k

28、N/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.725+ 1.43.780= 9.762 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.725+ 0.851.43.780= 8.968 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1341.200 1.8002/10 = 0.062 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.762 k

29、N； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9762.000/(0.188424.000)=122.468 N/mm2

30、； 立杆稳定性计算 = 122.468 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.968 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)

31、：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8968.392/(0.188424.000)+62216.799/4490.000 = 126.367 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 126.367 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.134 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；

32、 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 2.440 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.440 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN； Nl=7.4400时，水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。 各支点的支撑力 RC

33、i=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1=8.317kN RD1=9.414kN 十一、拉绳与支杆的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为 RU = 8.317kN RD = 9.414kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取8.317kN，=0.820,K=10.000,得到： 钢丝绳最小直径必须大于15.000mm才能满足要求! 下面压杆以 5.6号角钢5636.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 9.414kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.248；