汽轮机课程设计工具.xls

1、基基本本参参数数的的选选择择参参考考基基本本参参数数的的选选择择结结果果近近似似热热力力过过程程曲曲线线的的拟拟定定热热力力过过程程线线拟拟订订结结果果确确定定抽抽汽汽压压力力确确定定抽抽汽汽焓焓值值各各级级加加热热器器抽抽汽汽份份额额计计算算流流经经汽汽轮轮机机各各级级组组的的蒸蒸汽汽流流量量机机内内功功率率计计算算：按按每每股股蒸蒸汽汽算算流流经经汽汽轮轮机机各各级级组组的的蒸蒸汽汽流流量量机机内内功功率率计计算算：按按级级组组算算计计算算汽汽轮轮发发电电机机组组的的汽汽耗耗量量、热热经经济济性性机械效率m(%)m发电机效率g(%)g汽轮机进汽量D0t/hD0=3600*Pelr/(pi*

2、m*g)汽耗率dkg/(kWh)d=D0/Pelr汽轮机装置的热耗率qkJ/(kWh)q=d(h0-hfw)汽轮机装置的绝对电效率el%el=3600/q9998-6.010562778-0.626100289-1795.624824-2.004873151流流经经汽汽轮轮机机各各级级组组的的蒸蒸汽汽流流量量机机内内功功率率计计算算：按按每每股股蒸蒸汽汽算算流流经经汽汽轮轮机机各各级级组组的的蒸蒸汽汽流流量量机机内内功功率率计计算算：按按级级组组算算D0=3600*Pelr/(pi*m*g)d=D0/Pelrq=d(h0-hfw)el=3600/q调调节节级级设设计计计计算算叶叶高高与与盖盖度

3、度之之间间的的关关系系喷管高度叶顶盖度t叶根盖度r直径差db-dntr调调节节级级选选型型调节级的理想比焓降调节级的选择第一列动叶的平均反动度(b)第一列动叶中汽流的理想比焓降导叶的平均反动度(gb)导叶中汽流的理想比焓降第二列动叶的平均反动度(b)第二列动叶中汽流的理想比焓降b+gb+b(m)caxaudm级前蒸汽流量t/h级前蒸汽流量kg/s前轴封漏气+阀杆漏气调调节节级级详详细细热热力力计计算算名称符号单位喷管喷喷管管计计算算喷管进进口口参参数数喷管2c1ucos(1+1)喷管进口汽流的相对速度喷管汽流进口角喷管反动度喷管理想比焓降hnkJ/kg喷管滞止理想比焓降喷管前焓喷管前压力喷管前

4、温度喷管前熵喷管前蒸汽比容v0m3/kg喷管前蒸汽密度0kg/m3喷管滞止焓喷管滞止压力备用喷管理理想想出出口口喷管出口理想焓值h1tkJ/kg喷管出口理想压力p1MPa喷管出口蒸汽理想温度t1tC喷管出口蒸汽理想比容v1tm3/kg喷管出口的理想密度1tkg/m3喷管出口汽流理想速度c1tm/s喷管叶叶型型选选择择喷管前后压力比n喷管等熵指数喷管临界压力比 cr喷管喷管形状的确定喷管喷管2/(+1)1/(-1)喷管(-1)/(+1)1/2喷管n1/喷管n(-1)/喷管1-n(-1)/1/2喷管M喷管叶形喷管喷管汽流出口角1喷管sin(a1)喷管极限压比喷管sin(a1+d)喷管喷管汽流实际出

5、口角sin喷管喷管出口汽流偏转角喷管喷管汽流实际出口角1+1喷管漏漏气气量量计计算算(占占位位，不不用用算算)喷管导叶顶部间隙的流量系数t喷管导叶顶部轴向间隙Zmm喷管叶顶部的径向间隙rmm喷管叶顶部径向汽封齿数Zr喷管叶顶部当量间隙tmm喷管叶顶部漏汽量Ggbtkg/s喷管叶叶高高选选择择喷管喷嘴流量系数n喷管通过喷嘴的蒸汽流量Gnkg/s喷管喷管出口面积Ancm2喷管喷管部分进汽度e喷管喷管出口高度lncm喷管喷管进口高度lblmm喷管实实际际出出口口喷管喷管速度系数喷管喷管出口汽流实际速度c1m/s喷管喷管损失hnkJ/kg喷管2c1ucos(1+1)喷管动叶进口相对速度w1m/s喷管动

6、叶汽流出口角喷管动叶汽流进口角1动叶1第第一一列列动动叶叶计计算算动叶1进进口口参参数数动叶1 2c1ucos(1+1)动叶1 进口汽流的相对速度w1m/s动叶1 汽流进口角1动叶1 反动度动叶1 理想比焓降hnkJ/kg动叶1 滞止理想比焓降动叶1 前焓动叶1 前压力动叶1 前温度动叶1 前熵动叶1 前蒸汽比容v0m3/kg动叶1 前蒸汽密度0kg/m3动叶1 滞止焓动叶1 滞止压力备用动叶1理理想想出出口口动叶1 出口理想焓值h1tkJ/kg动叶1 出口理想压力p1MPa动叶1 出口蒸汽理想温度t1tC动叶1 出口蒸汽理想比容v1tm3/kg动叶1 出口的理想密度1tkg/m3动叶1 出口

7、汽流理想速度w2tm/s动叶1叶叶型型选选择择动叶1 前后压力比n动叶1 等熵指数动叶1 临界压力比 cr动叶1 形状的确定动叶1动叶1 2/(+1)1/(-1)动叶1(-1)/(+1)1/2动叶1 n1/动叶1 n(-1)/动叶1 1-n(-1)/1/2动叶1 M动叶1叶形动叶1 汽流出口角2kg/s动叶1 sin(a1)动叶1 极限压比动叶1 sin(a1+d)动叶1 汽流实际出口角sin动叶1 出口汽流偏转角kg/s动叶1 汽流实际出口角1+1动叶1叶叶顶顶漏漏气气量量计计算算动叶1 导叶顶部间隙的流量系数t动叶1 导叶顶部轴向间隙Zmm动叶1 导叶顶部的径向间隙rmm动叶1 导叶顶部径

8、向汽封齿数Zr动叶1 导叶顶部当量间隙tmm动叶1 导叶顶部漏汽量Ggbtkg/s动叶1叶叶高高选选择择动叶1 流量系数n动叶1 蒸汽流量Gnkg/s动叶1 喷管出口面积Ancm2动叶1动叶1 部分进汽度e动叶1 叶片出口高度lncm动叶1 动叶进口高度lblmm动叶1实实际际出出口口动叶1 叶片速度系数b动叶1 叶片出口汽流实际速度w2m/s动叶1 动叶损失hnkJ/kg动叶1 2w2ucos2动叶1 动叶出口绝对速度c2m/s动叶1 动叶汽流出口角2动叶1 动叶汽流出口角导叶导导叶叶计计算算(符符号号，公公式式全全部部需需要要改改)导叶进进口口参参数数导叶2c1ucos(1+1)导叶进口汽

9、流的相对速度w1m/s导叶汽流进口角1kg/s导叶反动度导叶理想比焓降hgbkJ/kg导叶滞止理想比焓降导叶前焓导叶前压力导叶前温度导叶前熵导叶前蒸汽比容v0m3/kg导叶前蒸汽密度0kg/m3导叶滞止焓导叶滞止压力备用导叶理理想想出出口口导叶出口理想焓值h1tkJ/kg导叶出口理想压力p1MPa导叶出口蒸汽理想温度t1tC导叶出口蒸汽理想比容v1tm3/kg导叶出口的理想密度1tkg/m3导叶出口汽流理想速度c1tm/s导叶叶叶型型选选择择导叶前后压力比n导叶等熵指数导叶临界压力比 cr导叶形状的确定导叶导叶2/(+1)1/(-1)导叶(-1)/(+1)1/2导叶n1/导叶n(-1)/导叶1

10、-n(-1)/1/2导叶M导叶叶形导叶汽流出口角1kg/s导叶sin(a1)导叶极限压比导叶sin(a1+d)导叶汽流实际出口角sin导叶出口汽流偏转角kg/s导叶汽流实际出口角1+1导叶叶叶顶顶漏漏气气量量计计算算导叶导叶顶部间隙的流量系数t导叶导叶顶部轴向间隙Zmm导叶导叶顶部的径向间隙rmm导叶导叶顶部径向汽封齿数Zr导叶导叶顶部当量间隙tmm导叶导叶顶部漏汽量Ggbtkg/s导叶叶叶高高选选择择导叶流量系数n导叶蒸汽流量Gnkg/s导叶喷管出口面积Ancm2导叶导叶部分进汽度e导叶叶片出口高度lncm导叶动叶进口高度lgbmm导叶实实际际出出口口导叶叶片速度系数gb导叶叶片出口汽流实际

11、速度c1m/s导叶动叶损失hnkJ/kg导叶2w2ucos2导叶动叶出口绝对速度c2m/s导叶动叶汽流出口角2kg/s导叶动叶汽流出口角动叶2第第二二列列动动叶叶计计算算动叶2进进口口参参数数动叶2 2c1ucos(1+1)动叶2 进口汽流的相对速度w1m/s动叶2 汽流进口角1kg/s动叶2 反动度动叶2 理想比焓降hnkJ/kg动叶2 滞止理想比焓降动叶2 前焓动叶2 前压力动叶2 前温度动叶2 前熵动叶2 前蒸汽比容v0m3/kg动叶2 前蒸汽密度0kg/m3动叶2 滞止焓动叶2 滞止压力备用动叶2理理想想出出口口动叶2 出口理想焓值h1tkJ/kg动叶2 出口理想压力p1MPa动叶2

12、出口蒸汽理想温度t1tC动叶2 出口蒸汽理想比容v1tm3/kg动叶2 出口的理想密度1tkg/m3动叶2 出口汽流理想速度w2tm/s动叶2叶叶型型选选择择动叶2 前后压力比n动叶2 等熵指数动叶2 临界压力比 cr动叶2 形状的确定动叶2动叶2 2/(+1)1/(-1)动叶2(-1)/(+1)1/2动叶2 n1/动叶2 n(-1)/动叶2 1-n(-1)/1/2动叶2 M动叶2叶形动叶2 汽流出口角2kg/s动叶2 sin(a1)动叶2 极限压比动叶2 sin(a1+d)动叶2 汽流实际出口角sin动叶2 出口汽流偏转角kg/s动叶2 汽流实际出口角1+1动叶2叶叶顶顶漏漏气气量量计计算算

13、动叶2 导叶顶部间隙的流量系数t动叶2 导叶顶部轴向间隙Zmm动叶2 导叶顶部的径向间隙rmm动叶2 导叶顶部径向汽封齿数Zr动叶2 导叶顶部当量间隙tmm动叶2 导叶顶部漏汽量Ggbtkg/s动叶2叶叶高高选选择择动叶2 流量系数n动叶2 蒸汽流量Gnkg/s动叶2 喷管出口面积Ancm2动叶2动叶2 部分进汽度e动叶2 叶片出口高度lncm动叶2 动叶进口高度lblmm动叶2实实际际出出口口动叶2 叶片速度系数b动叶2 叶片出口汽流实际速度w2m/s动叶2 动叶损失hnkJ/kg动叶2 2w2ucos2动叶2 动叶出口绝对速度c2m/s动叶2 动叶汽流出口角2kg/s动叶2 动叶汽流出口角

14、级1压压力力级级入入口口级1进进口口参参数数（假假想想）级12c1ucos(1+1)级1进口汽流的相对速度w1m/s级1汽流进口角1kg/s级1反动度级1理想比焓降hnkJ/kg级1滞止理想比焓降级1前焓级1前压力级1前温度级1前熵级1前蒸汽比容v0m3/kg级1前蒸汽密度0kg/m3级1滞止焓级1滞止压力备用轮轮周周功功校校核核余速损失hc21kg蒸汽所做的轮周功Pu11kg蒸汽所做的轮周功Pu1轮周功误差%轮周效率u%级级内内损损失失计计算算叶轮摩擦的耗功PfkW叶轮摩擦损失hfkJ/kg各列叶栅的平均高度lmma叶高损失hlkJ/kg速度比xaBew鼓风损失hwkJ/kgces斥汽损失h

15、skJ/kg部分进汽损失hekJ/kghukJ/kg导叶及动叶顶部漏汽损失htkJ/kg级级效效率率计计算算hikJ/kg调节级出口蒸汽流量DKg/s级的内功率PikW级的内效率i%压压力力级级入入口口（真真正正）本级出口(5点)的比焓h5kJ/kg本级出口(5点)的压力本级出口(5点)的温度t5本级出口(5点)的熵值s5kJ/(kgK)修改说明：1.保证各个模块的列数都是一样多的！如果添加行，请在每一个模块里面都添加2.各个公式、单位、符号目前还没有修改！3.格式可以弄得更好看4.要写一个指导性的流程文档，模块标准化5.创新、优点模块化自动化与人工选择相结合解决了热力过程线拟定的困难了505

16、191911501.5222.50.5111.51111.50.5280双列级0.038.40.05140.1280.18748.33147740.23172.11623981.095725893-6.010562778-1.6696007720.03公式数值000hn=(1-m)ht229.6229.63304.6322623.2928434.12202496.9877975150.0955223470=1/v010.46875446调调节节级级设设计计计计算算喷喷管管计计算算3304.6322623.292775713h1t=h0-hn3075.0322621.484358388316.4

17、3649420.177227584 0.1772281t=1/v1t5.642462532c1t=(2hn)1/2677.6429738n=p1/p00.4507891121.30.546渐缩型喷管0.6275868940.3611575590.5417834150.8320467180.4098210371.058153367140.2419218960.126170797 确保压比大于极限压比0.246959535sin1或sin(1+1)0.2469595350.2469595351=sin-1-10.29766575614.29766576#VALUE!1.50.252t=t/1+Zr

18、(Z/r)20.175561721Ggbt=et（dgb+lgb)1(2gbtht*)1/21t#VALUE!0.97-1.669600772漏漏气气量量计计算算(占占位位，不不用用算算)An=Gnv1t/nc1t或 An=G/0.0648(p0*0*)1/2-4.388412542-4.388412542 用公式0.23ln=An/ednsin1-0.229114533=1.5cmlbl=ln+r+t-2.2911453280.97c1=c1t657.3136846hn=(1-2)hn*13.56936219260.2255w1=c12+u2-2c1ucos(1+1）1/2492.36678

19、86cos-1(w2cos2-u)/c219.25014266 1=sin-1c1sin(1+1）/w119.25014266219260.2255w1=c12+u2-2c1ucos(1+1）1/2492.3667886 1=sin-1c1sin(1+1）/w119.250142660.03hn=(1-m)ht8.4129.61252733088.6016221.484358388322.61524177.0106945310.1793393450=1/v05.576021263209.814152.289573176h1t=h0-hn3080.2016221.438085188318.273

20、96080.183780929 0.1837811t=1/v1t5.44126099w2t=（w12+2hb)1/2509.1414877第第一一列列动动叶叶计计算算n=p1/p00.6281018681.30.546渐缩型喷管0.6275868940.3611575590.6992597440.8982382770.3190011330.8236573832=1-(35)170.2923717050.156296264 确保压比大于极限压比0.292371705 0.297081sin1或sin(1+1)0.2923717050.2923717051=sin-1-10170.61855670

21、11.50.252t=t/1+Zr(Z/r)20.175561721Ggbt=et（dgb+lgb)1(2gbtht*)1/21t0.0605109710.935-1.730111743 An=Gnv1t/nc1t或 An=G/0.0648(p0*0*)1/2-6.679200774-6.679200774占位行，误删除0.23ln=An/ednsin1-0.288542324=1.5cmlbl=ln+r+t-0.2911453280.891w2=bw2t453.6450656hn=(1-2)hn*26.71560451149335.9442c2=(w22+u2-2w2ucos2)1/2293

22、.39717342=cos-1(w2cos2-u)/c226.87589667 动叶出口与静叶出口公式引用一致sin-126.87589667 动叶出口与静叶出口公式引用一致149335.9442w1=c12+u2-2c1ucos(1+1）1/2293.3971734 1=sin-1c1sin(1+1）/w126.875896670.05hgb=ht*gb1457.040950673106.9172271.438085188330.50082287.0554091930.1880669780=1/v05.317254573149.9581781.681437894h1t=h2-hgb3092.

23、9172271.365115117323.29736310.195788607 0.1957891t=1/v1t5.107549491c1t=(2hgb+c22)1/2337.760124n=p1/p00.8118736481.30.546渐缩型喷管留空备用0.6275868940.3611575590.8518747140.9530434880.216694514导导叶叶计计算算(符符号号，公公式式全全部部需需要要改改)0.5595028281=2-（510）200.3420201430.186616347 确保压比大于极限压比0.342020143 0.419951sin1或sin(1+1

24、)0.3420201430.3420201431=sin-1-10200.6185567011.50.252t=t/1+Zr(Z/r)20.175561721Ggbt=et（dgb+lgb)1(2gbtht*)1/21t0.0734624090.937-1.743063181 An=Gnv1t/nc1t或 An=G/0.0648(p0*0*)1/2-10.78332214-10.78332214占位行，误删除0.23ln=An/ednsin1-0.398218344=1.5cmlgb=lb+r+t-0.8854232380.916c1=gbc1t309.3882736hn=(1-2)hn*9.

25、180398765100078.6667c2=(w22+u2-2w2ucos2)1/2158.95419832=cos-1(w2cos2-u)/c241.7366353 动叶出口与静叶出口公式引用一致sin-141.7366353 动叶出口与静叶出口公式引用一致100078.6667w1=c12+u2-2c1ucos(1+1）1/2158.9541983 1=sin-1c1sin(1+1）/w141.73663530.1hn=(1-m)ht28第第二二列列动动叶叶计计算算40.633218583102.0976261.365115117327.51965577.0707474230.19733

26、94140=1/v05.067411413114.7308441.430303519h1t=h0-hn3074.0976261.228815934313.11092540.214038304 0.2140381t=1/v1t4.672060936w2t=（w12+2hb)1/2285.0726875n=p1/p00.8591294911.30.546渐缩型喷管0.6275868940.3611575590.8897661240.9655677680.185559240.4791118982=1-(718)220.3746065930.206837217 确保压比大于极限压比0.37460659

27、3 0.514266sin1或sin(1+1)0.3746065930.3746065931=sin-1-10220.6403415151.50.252t=t/1+Zr(Z/r)20.175561721Ggbt=et（dgb+lgb)1(2gbtht*)1/21t0.0983269460.935-1.767927718 An=Gnv1t/nc1t或 An=G/0.0648(p0*0*)1/2-14.19674512-14.19674512占位行，误删除0.23ln=An/ednsin1-0.478667273=1.5cmlbl=ln+r+t-1.9821834350.928w2=bw2t264

28、.547454hn=(1-2)hn*5.6405408784434.76362c2=(w22+u2-2w2ucos2)1/2123.18519312=cos-1(w2cos2-u)/c253.56100278 动叶出口与静叶出口公式引用一致sin-153.56100278 动叶出口与静叶出口公式引用一致84434.76362w1=c12+u2-2c1ucos(1+1）1/2123.1851931 1=sin-1c1sin(1+1）/w153.56100278hn=(1-m)ht3079.7381671.228815934315.71723427.0803451430.2150991160=1/

29、v04.649019578压压力力级级入入口口hc2=(c2)2/27.587295896Pu1=uc1cos(1+1)+c1cos1+c2cos2+c2cos2 217.3068Pu1=ht-(hn+hb+hgb+hb+hc2)217.3068=(Pu1-Pu1)/Pu10.00u=hu/E0=Pu1/ht0.776095714Pf=k1(u/100)3d2(1+2)/237.55655077hf=3600Pf/D1-22.49433002l=(ln+lgb+lgb+lb1+lb1+lb2+lb2)/7-2.4434538182he=(a/l)hu-177.868555xa=u/(2ht)1

30、/20.230.55w=Be(1/e)(1-e-ec/2)xa30.01658415hw=wE04.6435620.016s=ce(1/e)(Zn/dm)xa0.029204384hs=sE08.177227586he=hw+hs12.82078959hu=hu-hl395.18ht=(Ggbt+Gbt)hu/G-40.66057025hi=hu-he-hf-ht445.51D=D0-Dl-Dv-1.619512748Pi=Ghi-721.5082592i=hi/E01.5911052352859.121.23217.8733166.669919452kJ/(kgK)1.保证各个模块的列数都是

31、一样多的！如果添加行，请在每一个模块里面都添加1502.53.51.512注:对参数不高的中、小型汽轮机,在电网中承担尖峰负荷时,宜采用双列调节级;对于高参数、大容量、在电网中承担基本负荷的汽轮机，宜采用单列调节级。注:双列调节级各列叶栅反动度m(m=b+g+b)一般不超过13%20%,当压力比0.4时,m可在0.140.25范围内选取,以各列叶高平滑变化为原则.0.22-0.28注:对过热蒸汽,=1.3；对饱和蒸汽，=1.135，注:对过热蒸汽,=1.3,cr=0.546；对饱和蒸汽，=1.135，cr=0.577注:当ncr时,采用渐缩型喷管；当0.4ncr时，仍采用渐缩型喷管，但汽流出口

32、产生偏转；注：高中压级1=1114，低压级1=1317。双列级中，一般1=1315。注：一般tn0.6,其中n为喷管流量系数注：一般Z=1.52mm注：一般为0.250.7mm注：自己选取注:n的取值由汽轮机课程设计参考资料第167页附图3-2查得确保压比大于极限压比-4.501645367-4.501645367当ncr时，喷管出口面积为 A An n=Gv=Gv1t1t/n nc c1t1t，既选择P51P51；-4.388412542-4.388412542当0.4ncr时，出口面积选择 A An n=G/0.0648(p0*0*)=G/0.0648(p0*0*)1/21/2，即选择P5

33、2P52。注:0.15e0.8,原则为:使叶高损失和部分进汽损失之和最小注：一般为0.920.98注:对过热蒸汽,=1.3；对饱和蒸汽，=1.135，注:对过热蒸汽,=1.3,cr=0.546；对饱和蒸汽，=1.135，cr=0.577注:当ncr时,采用渐缩型喷管；当0.4ncr时，仍采用渐缩型喷管，但汽流出口产生偏转；动叶，不偏转；这个公式也是近似公式，所以二则并不相等。注：一般tn0.6,其中n为喷管流量系数注：一般Z=1.52mm注：一般为0.250.7mm注：自己选取注:n的取值由汽轮机课程设计参考资料第167页附图3-2查得注:b的取值由汽轮机课程设计参考资料第166页附表3-1查

34、取得。确保压比大于极限压比注:对过热蒸汽,=1.3；对饱和蒸汽，=1.135，注:对过热蒸汽,=1.3,cr=0.546；对饱和蒸汽，=1.135，cr=0.577注:当ncr时,采用渐缩型喷管；当0.4ncr时，仍采用渐缩型喷管，但汽流出口产生偏转；动叶出口与静叶出口公式引用一致动叶出口与静叶出口公式引用一致动叶，不偏转；这个公式也是近似公式，所以二则并不相等。注：一般tn0.6,其中n为喷管流量系数注：一般Z=1.52mm注：一般为0.250.7mm注：自己选取注:n的取值由汽轮机课程设计参考资料第167页附图3-2查得注:b的取值由汽轮机课程设计参考资料第166页附表3-1查取得。确保压

35、比大于极限压比动叶出口与静叶出口公式引用一致动叶出口与静叶出口公式引用一致注:对过热蒸汽,=1.3；对饱和蒸汽，=1.135，注:对过热蒸汽,=1.3,cr=0.546；对饱和蒸汽，=1.135，cr=0.577注:当ncr时,采用渐缩型喷管；当0.4ncr时，仍采用渐缩型喷管，但汽流出口产生偏转；动叶，不偏转；这个公式也是近似公式，所以二则并不相等。注：一般tn0.6,其中n为喷管流量系数注：一般Z=1.52mm确保压比大于极限压比注：一般为0.250.7mm注：自己选取注:n的取值由汽轮机课程设计参考资料第167页附图3-2查得注:b的取值由汽轮机课程设计参考资料第166页附表3-1查取得

36、。动叶出口与静叶出口公式引用一致动叶出口与静叶出口公式引用一致注:对参数不高的中、小型汽轮机,在电网中承担尖峰负荷时,宜采用双列调节级;对于高参数、大容量、在电网中承担基本负荷的汽轮机，宜采用单列调节级。注:双列调节级各列叶栅反动度m(m=b+g+b)一般不超过13%20%,当压力比0.4时,m可在0.140.25范围内选取,以各列叶高平滑变化为原则.注:当ncr时,采用渐缩型喷管；当0.4ncr时，仍采用渐缩型喷管，但汽流出口产生偏转；当0.4ncr时，出口面积选择 A An n=G/0.0648(p0*0*)=G/0.0648(p0*0*)1/21/2，即选择P52P52。注:当ncr时,

37、采用渐缩型喷管；当0.4ncr时，仍采用渐缩型喷管，但汽流出口产生偏转；注:当ncr时,采用渐缩型喷管；当0.4ncr时，仍采用渐缩型喷管，但汽流出口产生偏转；注:当ncr时,采用渐缩型喷管；当0.4ncr时，仍采用渐缩型喷管，但汽流出口产生偏转；压力级级数确定和焓降分配名称符号单位公式引用参数转速级前压力(5点）级前焓值(5点）级前熵(5点）汽轮机末级压力级前温度(5点）过程线中末级焓（4点）过程线中末级熵（4点）第一压力级平均直径的估取通过第一压力级的蒸汽流量Gkg/s第一压力级喷嘴理想比焓降估取hn*kJ/kg第一压力级速度比估取x1第一压力级喷管高度估取lnmm第一压力级喷管出口角估取

38、1喷管流量系数n第一压力级部分进汽度估取e第一压力级喷嘴出口理想比焓值h1tkJ/kg第一压力级喷嘴出口熵第一压力级喷嘴出口压力p1MPa第一压力级喷嘴出口理想点的温度t1t喷管速度系数第一压力级喷嘴出口理想点的比容v1tm3/kg第一压力级的平均直径dm1mdm1=(60Gx1v1t/en2lnnsin1)1/2第一压力级的平均直径取值|d1-d调|uc1c1thn*hnkJ/kghn=(1/2)(dmn)/(60 x1)2末级直径末级动叶出汽角2末级余速损失系数末级动叶排汽比容v2m3/kg末级径高比叶根的高度lrmm第一压力级动叶高度lb1mm末级动叶高度lbzmmlbz=lb1v2z/

39、v21末级直径dmzmmd1/dz确定平均直径的分配图最小速比最大速比012曲线高度018直线#NUM!#NUM!#NUM!曲线#NUM!#NUM!#NUM!xa0.420.4200570.420456焓降ht#NUM!#NUM!#NUM!初分配图压力级的平均直径及速度比的变化趋势12345678910110.811.21.41.61.80.390.40.410.420.430.440.450.460.470.480.49压力级级数平均直径直线曲线xa级数的确定和比焓降的分配平均焓降计算hmkJ/kg重热系数估取压力级的理想比焓降(由5点pc)htpkJ/kg压力级各级理想比焓降之和kJ/kg

40、htp(1+a）级数ZZ=htp(1+a）/hm级数取整Z压力级组的内效率riri=hip/htp重热系数校核焓降分配级号1x#NUM!d0平均直径dm0.000速度比xa0试算理想比焓降ht#NUM!修正量=(1+)htp-ht/Z修正后的理想比焓降ht+#NUM!先将修正量取为0，然后在HS图上分配，得到一个差值，计算出修正量；然后将修正量置为该值即可！再分配图拟定的过程线（复制前面的）主汽门前 调节级前调节级后012压力级平均直径及速度比的变化趋势1234567891011120.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.800 0.

41、900 1.000 00.10.20.30.40.50.60.70.80.91压力级级数平均直径速度比平均直径速度比h3304.632 3304.6323 3125.516262s6.969666.9877975 7.159859865P3.429948 3.2927757 1.220293267在焓熵图上分配序号各级焓降(kJ/kg)级后压力(MPa)01.2288159341#NUM!#VALUE!2#NUM!#VALUE!3#NUM!#VALUE!4#NUM!#VALUE!5#NUM!#VALUE!6#NUM!#VALUE!7#NUM!#VALUE!8#NUM!#VALUE!9#NUM!

42、#VALUE!10#NUM!#VALUE!11#NUM!#VALUE!120各级理想焓降之和实际重热系数压力份额pe10.5499983-0.285855339pe20.1404762-0.671095924pe30.0409235-0.83643644压力级焓降分配结果级号本级流量（t/h)级后抽汽量（t/h)1-5.8302462#NUM!3#NUM!1.6666069154#NUM!5#NUM!6#NUM!3.9126542547#NUM!8#NUM!9#NUM!4.87663012310#NUM!11#NUM!12#NUM!数值30001.2288162859.1236.6699190

43、.00647217.87333304.6329.846617-1.6195175注：可先假设ht50kJ/kg0.43注：通常选取高、中压非调节级的速度比xa=0.460.5；15注：估取时ln1220mm14注;通常1=11140.97注：过热区通常取n=0.970.7注：尽量使e=1，需与叶高ln相应估取2784.1236.6699190.85136178.16890.970.230063#NUM!1.015#NUM!50-100#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!注:当hn与90注：一般取2=900.02注：一般=0.0150.025，htmac=hc2z48.86439d

44、m1=(60Gx1v1t/en2lnnsin1)1/2hn=(1/2)(dmn)/(60 x1)2815注：=dmz/lbz,对于小功率汽轮机尽量使812，以避免采用扭叶片，大容量汽轮机可取较小值，但一般2.53.11注：大约为1012mm153185.934注：用上面公式算得的末级动叶高度lbz一般偏大35mm#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!注：如果为凝汽式汽轮机，则末级直径估算选择公式：d dm mz z=G=Gc cv v2 2/(2000h/(2000ht tmacmac)1/21/2sinsin2 2 1/21/2，即选择o25o25#NUM!#NUM!注：如

45、果为背压式汽轮机，则末级直径估算选择公式：d dm mz z=d=dr r+l+lb bz z+l+lr r，即选择o26o26#NUM!#NUM!0.60.420.47734567891027641252163435127291000#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!0.421539 0.423648 0.427125 0.4323120.439551 0.449184 0.4615530.477#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!压

46、力级的平均直径及速度比的变化趋势12345678910110.811.21.41.61.80.390.40.410.420.430.440.450.460.470.480.49压力级级数平均直径直线曲线xa#NUM!0.0421 这个值随便取，只大概影响级数；对后面的分配过程不产生影响0注：凝汽式汽轮机取a=0.030.08，背压式汽轮机取a=0.010.040#NUM!#NUM!#DIV/0!#DIV/0!23456789#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!000000000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0000.0

47、0000000000#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!#NUM!8上移10KJ7下移10末级后654Z=htp(1+a）/hmri=hip/htp=(1+)htp-ht/Z先将修正量取为0，然后在HS图上分配，得到一个差值，计算出修正量；然后将修正量置为该值即可！压力级平均直径及速度比的变化趋势1234567891011120.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.800 0.900 1.000 00.10.20.30.4

48、0.50.60.70.80.91压力级级数平均直径速度比平均直径速度比10#VALUE!3304.632#VALUE!#VALUE!9.846617#VALUE!#VALUE!0.00647请手动确定抽汽压力！级后理想焓值(kJ/kg)级后熵值(kJ/(kgK)级后焓值(kJ/kg)级后干度要求级后抽汽压力（MPa)焓降差u0u12859.122797 6.669919 2859.12310#NUM!#VALUE!#VALUE!#VALUE!000#VALUE!#VALUE!#VALUE!#VALUE!001#VALUE!#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.549998322#VAL

49、UE!10.8#VALUE!#VALUE!#VALUE!#VALUE!00.81#VALUE!#VALUE!#VALUE!#VALUE!011#VALUE!#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.14047619#VALUE!10.8#VALUE!#VALUE!#VALUE!#VALUE!00.81#VALUE!#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.040923531#VALUE!11#VALUE!#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.040923531#VALUE!10.8#VALUE!#VALUE!#VALUE!#VALUE!00.81#VALUE!#VALUE!#V

50、ALUE!#VALUE!010kJ/kg#NUM!#NUM!直径（mm)级后压力（MPa)0.000#VALUE!0.000#VALUE!0.000#VALUE!0.000#VALUE!0.000#VALUE!0.000#VALUE!0.000#VALUE!0.000#VALUE!0.000#VALUE!0.000#VALUE!0.000#VALUE!，注：通常选取高、中压非调节级的速度比xa=0.460.5；注：一般=0.0150.025，htmac=hc2z压力级的平均直径及速度比的变化趋势12345678910110.811.21.41.61.80.390.40.410.420.430.