2跨24 m简支梁桥上部及下部设计.doc

1、燕山大学毕业设计任务书学院：建筑工程与力学学院 系级教学单位：土木工程系学号学生姓名专 业班 级土木工程（道桥）题目题目名称2跨24m简支梁桥上部及下部设计净14+21.75题目性质1.理工类：工程设计 （ ）；工程技术实验研究型（ ）；理论研究型（ ）；计算机软件型（ ）；综合型（ ）。2.文管类（ ）；3.外语类（ ）；4.艺术类（ ）。题目类型1.毕业设计（ ） 2.论文（ ）题目来源科研课题（ ） 生产实际（ ）自选题目（ ） 主要内容公路I级荷载，预应力钢束采用碳素钢丝，每束6根。1.构件截面尺寸拟定；2.荷载横向分布及结构体系在恒载和活载作用下的内力分析；3.主梁内力计算及截面验算

2、；4.支座、下部结构的设计计算；5.预应力钢束计算。基本要求提交结构计算书一份，包括主梁内力、截面计算，预应力钢束的估算及布置，钢束预应力损失计算，横隔梁计算，盖梁计算，下部结构计算等，各计算步骤的计算表格。图纸若干张，总横、纵布置图，主梁构造图，墩台构造图，钢筋图等。参考资料公路工程技术标准（JTG B012003）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D620-2004）公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ02485)周 次第12周第35周第68周第911周第1213周第14周第1518周应完成的内容准备毕业设计相关资料，初步方案设

3、计。进行主梁截面的选取，横向分布系数的计算。计算主梁各控制截面的内力，画出内力图，预应力钢束计算。内力进行组合，截面设计、配筋梁施工图的绘制。下部结构设计计算，电脑绘制结构施图。毕业设计工程概预算。计算书与施工图修改、打印、装订，准备答辩。指导教师：职称： 年 月 日系级教学单位审批： 年 月 日摘 要摘要本设计两跨预应力混凝土简支桥梁。桥面净宽14+21.75 m，桥下净空5 m，跨径为24 m。本设计分为以下几个部分：桥面板的设计，综合各种因素，本桥采用预应力T型简支梁，预应力T型简支梁具有安装重量轻、跨度大等优点，适用于大中跨度桥梁。桥面采用7块宽度为2.5 m，梁高为1.6 m，跨度为

4、23.96 m的预应力T型梁。作用在桥面上的荷载有结构重力、预加应力、土的重力，混凝土收缩以及徐变影响力，汽车荷载以及其引起的冲击力、离心力，和人群荷载，以及所有车辆引起的土侧压力。基本原理是假定忽略主梁之间横向结构的联系作用，桥面板视为沿横向支撑在主梁上的简支梁。画出最不利位置的影响线，据影响线得到横向分布系数M，取最大的横向分布系数作为主梁的控制设计。桥墩设计，桥墩采用桩柱式。由盖梁柱和灌注桩组成。经过荷载计算与组合后，由极限状态设计法决定配筋。桥台采用三柱式桥台，基础采用钻孔灌注桩。桥梁下部结构设置在地基上，其主要作用是支撑桥跨结构，并且将桥跨结构承受的荷载传到地基中去，以确保上部结构的

5、安全使用。关键词预应力混凝土；简支T梁；桥梁墩台；钻孔灌注桩；杠杆原理I燕山大学本科生毕业设计AbstractThe design is about a reinforce concrete simply supported gieder bridge, what has two spans.The bridge deck slabs net breadth is 14+21.75 meter ,The clearance under bridge superstructure is 5meter and each span to 24 meters.This design is compos

6、ed of three parts as follows,the design of deck slab.Considering all of the factors,we design the prestressed bridge T-simple beam.The prestressed bridge has mang good qualities,such as it has small weight when installed, it is very simply when construction.And not use so much template.It is suitabl

7、e for the small bridge.The bridge deck slab is composed of 7 T-simple beams,and the hollow slab is 2.5meter wideth,1.6 meter heigh and 23.96 length.Considering the load is not simple.The loads that imposedon the bridge are as follows: construct-uregravity prestressingsoil gravity,concretestructures

8、shrinkage and creep that casued influence force,the car load and impact force,trailer load pedestrian load and lateral earth pressure.The basic principle is that we neglect the link effect of the transversal constraction between the main girder.And supposed the bridge deck slab as simply-supported g

9、irder that is supported on the main beam.We draw the influence line that which point is the most adverse,from witch we can know the transverse load foundations sedimentation,to ensure it suit to the require of the standard.The bridges underside structure is installed under the foundation soil,its ma

10、in use is to support the upside structure and transfer the load from the upside structure to the require of the standard.Keywords reinforce concrete; simply supported gieder bridge; bridge pier gravity abutment; cast in-place pile; lever principleII目 录摘要IAbstractII第1章 绪论11.1 课题性质11.2 研究主要内容1第2章 桥梁上部

11、结构计算22.1 设计资料及构造布置22.1.1 设计资料22.1.2 截面布置42.1.3 横截面沿跨长的变化72.1.4 横隔梁的设置72.2 主梁作用效应计算72.2.1永久作用效应计算82.2.2可变作用效应计算102.2.3主梁作用效应组合212.3 预应力钢束的估算及其布置222.3.1 跨中截面钢束的估算和确定222.3.2 预应力钢束布置232.4 计算主梁截面几何特性292.4.1 截面面积及惯性计算292.4.2 截面静距计算322.4.3 截面几何特性汇总372.5 钢束预应力损失计算382.5.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失382.5.2 由锚具变形、

12、钢束回缩引起的预应力损失392.5.3 混凝土弹性压缩引起的预应力损失412.5.4 由钢束应力松弛引起的预应力损失422.5.5 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失422.5.6 预加应力计算及钢束预应力损失汇总442.6 主梁截面承载力与应力验算452.6.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算462.6.2 持久状况正常使用极限状态抗裂验算532.6.3 持久状况构件的应力验算582.6.4 短暂状况构件的应力验算662.7 主梁端部的局部承压验算692.7.1局部承压区的截面尺寸验算692.7.2局部抗压承载力验算712.8 主梁变形验算722.8.1 计算由预加力引起的跨中反拱度722

13、.8.2 计算由荷载引起的跨中挠度752.9.3 结构刚度验算762.8.4 预拱度的设置762.9 横隔梁计算762.9.1 横梁弯矩计算762.9.2 横梁截面配筋与验算792.9.3 横梁剪力效应计算及配筋设计812.10 行车道板的计算832.10.1悬臂板荷载效应计算832.10.2连续板荷载效应计算852.10.3截面设计，配筋与承载力验算892.11 支座的选取912.11.1 选定支座的平面尺寸912.11.2 确定支座厚度922.11.3 验算支座的偏转922.11.4 验算支座的抗滑稳定性93第3章 桥梁下部结构及基础计算953.1 下部结构及基础布置953.1.1 设计标

14、准及上部构造953.1.2 水文地质条件（本设计系假设条件）953.1.3 材料953.1.4 设计依据963.2 盖梁计算963.2.1 荷载计算963.2.2 内力计算1083.2.3 截面配筋设计与承载力校核1113.3 桥墩墩柱设计1133.3.1 荷载计算1143.3.2 截面配筋设计及应力验算1173.4 钻孔桩设计1193.4.1 荷载计算1193.4.2 桩长计算1213.4.3 桩的内力计算1223.4.4 桩身截面配筋与承载力验算1243.4.5 墩顶纵向水平位移验算125第4章 工程造价文件1284.1 基本材料1284.2 计算结果128结论134参考文献135致谢13

15、6V第1章 绪论第1章 绪论1.1 课题性质毕业设计是土木工程专业本科培养计划中最后的一个主要教学环节，也是最重要的综合性实践教学环节，目的是通过毕业设计这一时间较长的教学环节，培养土木工程专业本科毕业生综合应用所学基础课、技术基础课及专业课知识和相关技能，解决具体问题的土木工程设计问题所需的综合能力和创新能力。和其他教学环节不同，毕业设计要求学生在指导老师的指导下，独立系统的完成一项工程设计，解决与之有关的所有问题，熟悉相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，具有实践性、综合性强的显著特点。因而对培养学生的综合素质、增强工程意识和创新能力具有其他教学环节无法取代的重要作用。同时，

16、在完成毕业设计的过程中，还要求我们同时运用感性和理性知识去把握整个建筑的处理，这其中就包括建筑外观和结构两个方面。还要求我们更好的了解国内外建筑设计的发展现状及趋势，更多的关注这方面的学术动态，以及我们在以后的土木工程专业方向有更大的造诣。这次的预应力混凝土简支梁桥的设计以后会在我们的工作中常接触到，这就为我们以后的工作奠定了一定基础。这次的设计是我们所学的所有科目的综合体现，也为我们更好的掌握知识提供了机会。1.2 研究主要内容本设计为224 m预应力混凝土简支T梁桥，该桥梁总长为48 m，桥面宽度为净14+21.75 m，活荷载为公路一级荷载，预应力钢束采用碳素钢丝，每束6根。恒载为结构自

17、重和桥面铺装及栏杆的自重，桥下净空为5 m。要求完成主梁截面的设计、主梁及横隔梁内力计算、支座设计及下部结构设计。95第2章 桥梁上部结构计算第2章 桥梁上部结构计算2.1 设计资料及构造布置2.1.1 设计资料1 桥梁跨径桥宽标准跨径：24 m（桥墩中心距离）；主梁全长：23.96 m；计算跨径：23 m；桥面净空：净14 m+21.75 m=17.5 m2 设计荷载公路-I级，根据公路桥涵设计通用规范：均布荷载标准值为qk=10.5 kN/m；集中荷载根据线性内插应取Pk=252 kN。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以1.2的系数。人群载荷标准值为3.0 kN/m2 ，每侧人行柱防

18、撞栏重力作用分别为1.52 kN/m和4.99 kN/m。3 材料及工艺混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装采用C30。预应力钢筋采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004）的15.2钢绞线，每束6根,全梁配4束=1860MPa普通钢筋直径大于和等于12 mm的采用HRB335钢筋；直径小于12 mm的均用R235钢筋。按后张法施工工艺制作主梁，采用内径70 mm、外径77 mm的预埋金属波纹管和夹片锚具。4 设计依据(1)交通部颁布公路工程技术标准(JTG B012003)，简称标准；(2)交通部颁公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)简称桥规；(3)交

19、通部颁公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004），简称公预规。5 基本计算数据（见表2-1） 表2-1 基本计算数据名称项目符号单位数据混凝土立方强度弹性模量轴心抗压标准强度轴心抗拉标准强度轴心抗压设计强度轴心抗拉设计强度MPaMPaMPaMPaMPaMPa短暂状态容许压应力容许拉应力 MPaMPa持久状态标准荷载组合:容许压应力容许主压应力短期效应组合:容许拉应力容许主拉应力MPaMPaMPaMPa15.2钢绞线标准强度弹性模量抗拉设计强度最大控制应力MPaMPaMPaMPa持久状态应力标准荷载组合MPa材料重度钢筋混凝土沥青混凝土刻痕钢丝钢筋与混凝土的弹性模量比无量

20、纲2.1.2 截面布置 图2.1 结构尺寸图（尺寸单位：mm）1 主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济。同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下应适当加宽T梁翼板。上翼缘宽度一般为1.62.4 m或更宽。本设计拟取翼板宽为2500 mm（考虑桥面宽度）。由于宽度较大，为保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，因此主梁的工作截面有两种：预施应力、运输、吊装阶段的小截面(b=1600 mm)和运营阶段的大截面(b=2500 mm)，净-14 m+21.75 m的桥宽选用七片主梁，如上图2.1所示。2 主梁跨中截面主要尺寸拟定(1) 主梁高度预

21、应力砖简支梁桥的主梁高度与其跨径之比通常在1/151/25，标准设计中高跨比约在1/181/19。在一般中等跨径中，可取1/161/18。本设计取用1600 mm的主梁高是较合适的。(2) 主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制T梁的翼板厚度取用150 mm，由于翼缘板根部厚度宜不小于梁高的1/12，故翼板根部加厚到250 mm，以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板的厚度一般由布置孔管的构造决定，同时从腹板本身稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。本设计腹板厚度取

22、180 mm。本设计考虑到主梁需要布置较多的钢束，将钢束按四层布置，一层最多排三束，同时还根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范对钢束净距的要求，初拟马蹄宽度为450 mm，高度230 mm，马蹄与腹板交接处作三角过渡，高度140 mm，以减小局部应力。按以上要求就可绘出预制梁跨中截面图。（见图2.2）图2.2 跨中截面尺寸图（尺寸单位：mm）(3) 计算截面几何特性将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表2-2。表2-2 跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯矩=分块面积对截面形心的惯矩=+(1)(2)(

23、3)=(1)(2)(4)(5)(6)=(1)(5)(7)=(4)+(6)大毛截面翼板37507.528125 70312.542.42 6747962 6818274 三角承托50018.333 9166.5 2777.778 31.588 498901 501679 腹板219676166896 2723772-26.08 14936454217417 下三角189132.33325011 2058-82.41 1283576 1285634 马蹄1035148.5153697.5 45626.25-98.58 1005814710103773 7670382896 =22926777小毛截

24、面翼板24007.518000 4500051.48 63604576405457 三角承托50018.333 9166.52777.778 40.65826211828989 腹板219676166896 2723772-17.02 636138 3359910 下三角189132.333250112058-73.35 10168621018920 马蹄1035148.5153698 45626.25-89.52 82943148339941 6320372771 =19953217 注：大毛截面形心至上缘距离小毛截面形心至上缘距离(4) 检验截面效率指标（希望在0.5以上）上核心距：下核心

25、距：截面效率指标：表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。2.1.3 横截面沿跨长的变化如图2.1所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端1300 mm范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。马蹄部分为配合钢束弯起而从六分点附近（第一道横梁处）开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板宽度亦开始变化。2.1.4 横隔梁的设置模型试验结果表明，在荷载作用处的主梁弯矩横向分布，当该处有横隔梁时比较均匀，否则直线在荷载作用下的主梁弯矩很大，为减小对主梁设计起主要作用的跨中弯矩，在主梁跨中截面设计一道中横隔梁，当跨度较

26、大时，应该设置多横隔梁。本设计在支点以及跨中每间隔5.75 m处共设置五道横隔梁。详见图2.1所示。2.2 主梁作用效应计算根据上述梁跨结构纵横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得各主梁控制截面（取跨中点、四分点和支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，再进行主梁作用效应组合。2.2.1永久作用效应计算1 永久作用集度(1) 预制梁自重 跨中截面段主梁自重（四分点截面至跨中截面，长5.75m） 马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重（长4.45m） 支点段梁的自重（长1.78m） 边主梁的横隔梁中横隔梁体积：端横隔梁体积：故半跨内横梁重力为: 预制梁永久作用集度(2) 二期永久

27、作用 现浇T梁翼板集度 边梁现浇部分横隔梁一片中横隔梁（现浇部分）体积：一片端横隔梁（现浇部分）体积：故： 铺装8cm混凝土铺装：8cm沥青铺装：若将桥面铺装均摊给七片主梁，则： 栏杆一侧人行栏： 一侧防撞栏： 若将两侧人行栏、防撞栏均摊给七片主梁，则： 二期永久作用集度如图2.3所示，设为计算截面离左支座的距离，并令。图2.3 永久效应计算图主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：(2-1)(2-2) 永久作用计算见表2-3。表2-3 1号梁永久作用效应作用效应跨中四分点支点一期弯矩 / 1259.92944.94551.21剪力0109.56164.34二期弯矩 / 894.68671.01391

28、.42剪力077.80116.70弯矩 / 2154.601615.95942.63剪力0187.36281.042.2.2可变作用效应计算1 冲击系数和车道折减系数按公路桥涵设计通用规范4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的基频。简支梁桥的基频可采用下列公式估算：其中：由公路桥涵设计通用规范有，当时：根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：式中：l结构计算跨度 (m) E结构材料弹性模量 ()结构跨中截面惯性矩 (m4)结构跨中处的单位长度质量 ()G结构跨中处延米结构重力 (N/m)g重力加速度 (9.81)按照公路桥涵设计通用规范4.3.1条，当车道大

29、于两条时，需要进行车道折减，三车道折减22%，四车道折减33%。但折减后不得小于用两行车队布载的计算结果。本设计按四车道设计，因此，在计算可变作用效应时需要进行车道折减。2 计算主梁的荷载横向分布系数(1) 跨中的荷载横向分布系数如前所述，本设计桥跨内设七道横隔梁。具有可靠的横向联系，且承重结构的长宽比为：所以不可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数，因此本设计采用比拟正交异性板法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。计算几何特性 a.主梁抗弯惯矩主梁比拟单宽抗弯惯矩b.横隔梁抗弯惯矩按下表2-4确定翼板的有效作用宽度。表2-4 翼板有效作用宽度0.050.10.15 0.200

30、.250.30 0.350.400.450.500.9830.9360.867 0.7890.710.635 0.5680.5090.4590.416横隔梁的长度取为两片边梁的轴线距离，即：查表2-4得：时， 得：求横隔梁截面重心位置：图2.4 横隔梁截面图（尺寸单位：cm）cm 故横隔梁的抗弯惯矩为：横隔梁比拟单宽抗弯惯矩为：c.主梁和横隔梁的抗扭惯矩对于一个T梁翼板刚性连接的情况，应由式来计算抗扭惯矩。对于主梁梁肋：主梁翼板厚度：（不计上部承托部分）由：得：对于横隔梁梁肋：，求得。最后得：计算参数和式中为桥梁承重结构的半宽，即计算荷载弯矩横向分布影响线坐标 用内插法求得实际梁位处的和值。梁

31、位与表列梁位的关系见下图图2.5 梁位关系图（尺寸单位：mm）表2-5 响系数和的值梁位荷载位置0.44 0.70 1.00 1.30 1.40 1.30 1.00 0.70 0.44 1.30 1.41 1.42 1.41 1.27 0.99 0.65 0.29 -0.05 2.23 2.10 1.84 1.48 1.01 0.50 0.12 -0.28 -0.64 3.70 2.91 2.08 1.35 0.71 0.27 -0.20 -0.49 -0.84 5.20 3.70 2.22 1.15 0.40 -0.17 -0.52 -0.81 -1.22 0.82 0.90 1.00 1.

32、11 1.18 1.11 1.00 0.90 0.82 1.07 1.13 1.16 1.20 1.10 0.95 0.80 0.70 0.60 1.40 1.45 1.33 1.16 1.00 0.80 0.65 0.55 0.45 1.90 1.70 1.41 1.12 0.87 0.71 0.55 0.44 0.39 2.35 1.85 1.43 1.08 0.81 0.64 0.48 0.40 0.30 对于上表中的结果，还须进行关于值的校核，其目的是为了简便地校验查表和内插的正确性。其原理是依据功的互等定理，对上表进行校核后，所得值均满足要求。对于：1、7号梁：2、6号梁：3、5号梁

33、：4号梁：（系梁位在0点的值）现将1、2、3、4号梁的横向影响线坐标值计算于下表2-6。表2-6 1、2、3、4号梁的横向影响线坐标值梁号计算式荷载位置12.09 1.76 1.42 1.10 0.84 0.68 0.52 0.42 0.35 4.35 3.25 2.14 1.26 0.58 0.08 -0.3-0.63 -1.0-2.26 -1.5-0.72 -0.20.26 0.60 0.86 1.05 1.35 -0.35 -0.2-0.11 -0.030.04 0.09 0.13 0.16 0.21 4.00 3.02 2.03 1.23 0.62 0.17 -0.2-0.47 -0.

34、8 0.57 0.43 0.29 0.18 0.09 0.02 -0.03 -0.07 -0.121.55 1.52 1.35 1.15 0.96 0.77 0.62 0.52 0.43 2.66 2.33 1.91 1.44 0.92 0.43 0.03 -0.34 -0.7-1.11 -0.8 -0.56 -0.29 0.04 0.34 0.59 0.86 1.13 -0.17 -0.1-0.09 -0.05 0.01 0.05 0.09 0.13 0.18 2.49 2.20 1.82 1.39 0.93 0.48 0.12 -0.21 -0.5 0.36 0.31 0.26 0.20

35、0.13 0.07 0.02 -0.03 -0.1 31.12 1.17 1.18 1.19 1.09 0.93 0.78 0.68 0.58 1.43 1.51 1.48 1.42 1.23 0.92 0.58 0.21 -0.1-0.31 -0.3-0.30 -0.23 -0.14 0.01 0.20 0.47 0.71 -0.05 -0.05-0.05 -0.04 -0.02 0.00 0.03 0.07 0.11 1.38 1.46 1.43 1.38 1.21 0.92 0.61 0.28 -0.02 0.20 0.21 0.20 0.20 0.17 0.13 0.09 0.04 0

36、.00 40.82 0.90 1.00 1.11 1.18 1.11 1.00 0.90 0.82 （续表2-6）梁号计算式荷载位置40.44 0.70 1.00 1.30 1.40 1.30 1.00 0.70 0.44 0.38 0.20 0.00 -0.19 -0.22 -0.19 0.00 0.20 0.38 0.06 0.03 0.00 -0.03 -0.03 -0.03 0.00 0.03 0.06 0.50 0.73 1.00 1.27 1.37 1.27 1.00 0.73 0.50 0.07 0.10 0.14 0.18 0.20 0.18 0.14 0.10 0.07 计算

37、各梁荷载横向分布系数 首先用表2-6中计算所得荷载横向影响线坐标值绘制横向影响线，如图2.6所示。图2.6 跨中的横向分布系数计算图式 （尺寸单位：mm）可变作用（公路一级）四车道： 三车道：两车道： 故可变作用（汽车）的横向分布系数为：可变作用（人群）： (2) 支点截面的荷载横向分布系数在支点处，按杠杆原理法绘制荷载横向分布影响线并进行布载，如图2.7所示：可变作用（汽车）：可变作用（人群）：图2.7 支点截面横向分布系数计算图示（尺寸单位：mm）(3) 车道荷载取值根据公路桥涵设计通用规范，公路-级的均布荷载标准值qk=10.5 kN/m和集中荷载线性插值Pk=252 kN，在计算剪力作

38、用效应时，集中载荷标准值应乘1.2。即计算剪力时Pk=2521.2=302.4 kN。(4) 计算可变作用效应在可变效应计算中，本设计对于横向分布系数的作如下考虑：支点处横向分布系数取，从支点至第一根横梁段，横向分布系数从直线过渡到，其余梁段均取。 求跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算公式为：(2-3)式中 S所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力；车道均布荷载标准值；车道集中荷载标准值；影响线上同号区段的面积；影响线上最大坐标值；m横向分布系数。可变作用标准效应：可变作用（汽车）冲击效应： 可变作用（人群）效应： 求四分点截面的最大弯矩和最大剪力可变作用（汽车）标准效应：可变作用（人群效应）： 图2

39、.8跨中截面作用效应计算图式图2.9为四分点截面作用效应的计算图示。图2.9 四分点截面作用效应计算图示 求支点截面的最大剪力图2.10示出支点截面的最大剪力计算图示。图2.10 支点截面作用效应计算图示可变作用（汽车）效应：可变作用（汽车）冲击效应：可变作用（人群）效应：2.2.3主梁作用效应组合本设计按公路桥涵设计通用规范4.1.64.1.8条规定，根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表2-7。表2-7 主梁作用效应组合序号荷载类型跨中截面四分点截面支点 / kNm / kN / kNm / kN / kN(1)第一期

40、永久作用1259.92 0944.94 109.56 219.12 (2)第二期永久作用894.68 0671.01 77.80 155.60 (3)总永久作用2154.60 01615.95 187.36 374.72 (4)可变作用(汽车)公路-I级1196.33 101.88 1098.20 165.95 188.47 (5)可变作用(汽车)冲击358.90 30.56 329.46 49.79 56.54 (6)可变作用(人群)141.44 6.15 108.93 13.22 28.57 (7)标准组合=(3)+(4)+(5)+(6)3851.27 138.59 3152.54 416.32 648.30 （续表2-7）序号荷载类型跨中截面四分点截面支点 / kNm / kN / kNm / kN / kN(8)短期组合=(3)+0.7(4)3133.47 77.47 2493.62 316.75 535.22 (9)极限组合=1.2(3)+1.4(5)4921.25 192.30 4059.87 5