预应力空心板简支梁桥毕业设计.doc

1、 摘 要本设计是泰莱高速公路黄白河桥设计。根据设计任务书的要求和桥梁设计规范的规定，经初选后，本设计提出了预应力混凝土空心板简支梁桥、拱桥、预应力混凝土简支箱梁桥三个比选方案。比选后，预应力混凝土空心板支梁桥成为推荐方案。本设计，首先进行桥型方案比选，再对主桥进行总体结构设计，然后对上部结构进行内力、配筋计算及验算。在上部结构的计算中，首先计算主梁恒载内力，按实际结构尺寸计算恒载集度，计算应力时将荷载作用在结构上直接计算。再计算主梁活载内力，纵向采用影响线加载求最不利内力；横桥向采用横向分布系数考虑车列在横向最不利布置位置。再计算主梁预应力，简支梁桥属于静定结构，预应力只产生出内力，不产生二次

2、力效应。桥面板计算，采用有效工作宽度方法考虑车轮荷载在桥面板上的分布。最后，还要进行主梁变形和铰缝等计算。本设计，按照设计任务的要求，有一个比较详细的设计与计算过程，绘制了9张CAD图，2张手绘图，符合设计任务的要求。关键词：预应力混凝土；简支梁桥；铰接板法；装配式； Abstract This design is Tailai expressway Huangbai river crossing design.According to the requirement of the design specification and bridge design norms.After the p

3、rimaries,this design is put forward with prestressed concrete hollow slab bridge arch bridge prestressed concrete simply supported box girder bridge three than the alternative.After the comparison,prestressed concrete hollow slab bridge become the recommended scheme.Bridge scheme is selected in the

4、first place.Overall structure of the main design again.Then on the internal forces of the upper structure reinforcement calculation and checking calculation.In the calculation of the upper structure,first of all the dead load internal force calculation girder,the calculation of stress when the load

5、on the structure direct calculation.Then calculate the live load internal force.Longitudinal using influence line loading for the negative force,Cross bridge to the transverse distribution coefficient by considering the train in the lateral most unfavorable position.Then calculate the girder prestre

6、ssed simply supported beam bridge, which belongs to the static structure, prestressed only produce force, do not have two force effect. Bridge deck calculation, consider the distribution of wheel loads on the bridge deck by effective width method.Finally, carrying on the deformation and the hinged g

7、irder joint must be calculated. In this design, according to the design requirements of the task,there is a detailed process of design and calculation.9 CAD maps, 2 hand drawn maps has been drawn. Keywords: prestressed concrete、simple-supported beam-bridge、hinged plate method、assembly type. 目录摘要11.1

8、方案1 预应力混凝土简支板桥41.1.1桥型优缺点41.1.2尺寸拟定51.1.3施工方法61.2 方案2 预应力混凝土简支箱梁桥61.2.1桥型优缺点61.2.3施工方案81.3方案3 拱桥81.3.1桥型优缺点81.3.2尺寸拟定91.3.3施工方案101.4方案比选102.1设计资料112.1.1跨度和桥面宽度112.1.2技术标准122.1.3主要材料122.1.4设计参数122.2设计要点132.2.1结构设计132.3空心板截面几何特性计算142.4作用效应计算162.4.1永久座效应计算162.4.2可变作用效应计算172.4.3作用效应组合282.5预应力钢筋数量估算及布置29

9、2.5.1预应力钢筋数量的估算292.5.2预应力钢束的布置302.6.计算截面几何特性362.6.1截面面积及惯性矩计算362.6.2截面静矩计算402.6.3截面几何特性汇总表452.7钢束预应力损失计算462.7.1预应力钢束与管道壁间的摩擦损失472.7.2锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失482.7.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失502.7.4由预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失502.7.5混凝土的收缩和徐变引起的预应力损失512.8主梁截面承载力与应力验算552.8.1持久状况承载能力极限状态承载力验算552.8.3持久状况构件应力计算692.8.4短暂状况构件的应力验算792

10、.9主梁变形验算812.9.1计算有预加力引起的跨中反拱度812.9.2计算由荷载引起的跨中挠度852.9.4预拱度的设置862.10主梁端部的局部承压验算862.10.1局部承压去的截面尺寸验算862.10.2局部抗压承载力验算882.11铰缝计算892.11.1铰缝剪力计算892.11.2铰缝抗剪强度计算922.12行车道板计算932.12.1主梁桥面单向板计算932.12.2行车道板截面设计、配筋与承载力验算95参考文献97外文翻译 第一章 方案比选1.1方案1 预应力混凝土简支板桥1.1.1桥型优缺点实用性：抗裂性能较好；结构刚度较大。安全性：耐久性较好；抗剪承载力较高；施工技术成熟。

11、经济性：混凝土简支梁桥受力明确、构造简单、施工方便，建桥速度快、工期短、模板支架少；制造简单、接头也方便，取得经济效益。外观：构造简单，直观了然，挺拔有力，干净利落。 本方案桥跨布置为163m，主桥长48m，采用双柱式桥墩，桩基础桥墩台。桥面宽 净12+20.5m，采用箱形截面梁，主桥采用直线形，不设置纵坡。采用C50 混凝土，钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用R235级钢筋，桥梁下部结构：盖梁主筋用HRB335钢筋，其他均用R235钢筋，盖梁、墩柱采用C30混凝土，系梁及钻孔灌注桩采用C25混凝土。1.1.2尺寸拟定 a）横截面布置图 b）空心板截面细部构造图 图1-1 板桥的尺寸拟定1.

12、1.2.1上部结构上部结构尺寸如图1.1所示，本设计为3跨16m板桥。桥面宽度（桥面净空）：净12+20.5m（防撞栏）；1.1.2.2下部结构下部结构采用钻孔灌注桩、双柱式桥墩。采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。1.1.3施工方法施工中，桥面板采用现场预制。桥墩我们采用现场浇注。并且采用后涨法。1.2 方案2 预应力混凝土简支箱梁桥1.2.1桥型优缺点实用性：伸缩缝少，行车舒适，可满足高速交通运输要求；能够充分发挥高强材料的受力特性，具有强度高，刚度大，以及抗裂性能好等优点。安全性：温度，砼收缩徐变产生的附加内力较小；整体性好，刚度大，可保证工程本身安全；全桥有较好的抗震

13、性能。经济性：施工技术成熟，降低施工成本；在车辆运营中具有维修工作量小等优点。外观：形势简单，造型单一。本方案桥跨布置为16m+16m+16m，主桥长48m，主桥基础采用桩基础。本桥宽为：净12m+21.0m，选用单箱单室截面。采用的混凝土强度等级为C50，下部结构为普通混凝土结构，采用混凝土强度等级为C30，承台和钻孔灌注桩采用C25混凝土。桥面铺装为5cm的沥青混凝土，垫层平均厚度是12cm的C25水泥混凝土。支座采用板式橡胶支座。采用重力式桥台，桩柱式桥墩，桩为直径1m的钻孔灌注桩，墩直径为2m，墩与桩之间有承台。1.2.2尺寸拟定（如图1.2所示） 图1-2 箱梁截面尺寸1.2.2.1

14、上部结构(1)孔径布置设置为三跨预应力简支箱梁桥，桥孔按16m等跨布置(2)桥梁纵向尺寸梁高采用等截面形式。（3）横截面尺寸如图1.3所示图1-3 预应力混凝土箱梁桥结构尺寸图1.2.3施工方案按后张法施工工艺预制主梁，采用内径70mm，外径77mm的预埋波纹管和夹片锚具。1.3方案3 拱桥1.3.1桥型优缺点实用性：跨越能力较大；行车平顺、通畅、安全，可满足交通运输要求；但与梁式桥相比，上承式拱桥的建筑高度较大，当用于城市立交及平原地区时，因桥面标高提高，使两岸接线长度增加，或者使桥面纵坡增大，既增加了造价又对行车不利；且施工比较麻烦，工期长。安全性：耐久性能较好，保证工程本身安全；自重较大

15、，相应的水平推力也较大，增加了下部结构的工程量，当采用无铰拱时，对地基条件要求高。经济性：能充分就地取材，与混凝土梁桥相比，可以节省大量的钢材和水泥；所用材料普通，价格低，成桥后养护费用少。外观：曲线形美感，桥型美观，气势宏伟，与周边环境协调好。本方案桥跨布置为16m+16m+16m，主桥长48m，桥面宽为：净12m20.5m，为实腹式拱桥，主拱结构形式为闭口箱型截面，拱圈采用等截面悬链线，拱轴系数m=1.45，拱箱用C50混凝土，全高200cm，预制箱高185cm，底板厚18cm，顶板预制厚10cm，以后现浇加厚15cm，即顶板以后厚25cm，普通钢筋采用HPB335钢筋，箍筋采用R235钢

16、筋。采用重力式桥台，桩柱式桥墩，桩为1.2m的钻孔灌注桩，墩为直径3m，墩与桩之间有承台。桥面不设置纵坡。1.3.2尺寸拟定1.3.2.1上部结构（1）桥孔径布置此拱桥采用两个等跨形式，通过增加一个支座来减少下部结构的受力，跨度取为24m+24m。（2）顺桥向尺寸梁高取为0.85m，为等高粱。（3）横桥向尺寸截面纵向为等截面，桥面宽为10m，采用单箱四室截面形式。 图1.4 拱桥的纵断面形式1.3.2.2下部结构桥台为钢筋混凝土重力式U型桥台。1.3.3施工方案采用现场现浇的形式。1.4方案比选方案比选原则：1 适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪

17、、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。2 舒适与安全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。3 经济性设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。4 先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。5 美观一座桥梁，尤其是座落于城市的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。合理的结构布

18、局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。 方案比选表 表1-1 方案项目方案一：混凝土空心板简支梁桥方案二：预应力混凝土简支箱梁桥方案三：拱桥施工工艺施工技术成熟，简支梁构件预制较为简单，施工难度较小施工技术成熟，采用悬臂浇注施工，施工难度一般施工技术成熟，可采用缆索吊装及转体施工，施工难度较大后期养护费用低一般低美观情况简洁明快，挺拔有力，干净利落曲线型底面，造型美观抛物线形底面，曲线形美感，气势宏伟运营情况结构刚度较小，变形较大结构刚度大，变形小，主梁变形曲线平缓，有利于行车自重较大，变形小，行车平顺舒适受力特点属于静定结构，受力简单属于超静定结构，内力分布较均匀属于

19、多次超静定结构，受力非常复杂。有较大的水平推力，对基础要求高 根据上表可知，预应力混凝土简支板桥在经济等各方面比较合理，施工也比较简单可行，因此我们选择第一个方案进行设计。 第二章 上部结构计算2.1设计资料 2.1.1跨度和桥面宽度（1） 标准跨径：16m（墩中心距）；（2） 计算跨径：15.56m；（3） 主梁全长：15.96m；（4） 桥面宽度（桥面净空）：净12+20.5m（防撞栏）； 采用混凝土防撞栏，线荷载为7.5kN/m。2.1.2技术标准设计荷载：公路II级；设计时速：80km/h；最大冲刷深度：2.0m；地质条件：硬塑粘性土，地基承载力350kPa；桩基础施工方法：旋转钻成孔

20、；设计安全等级：二级。2.1.3主要材料（1）预应力钢筋：17钢绞线，直径15.2mm，公称面积标准强度，设计强度，弹性模量Ep=1.95105MPa；（2）非预应力钢筋：采用HRB335，R235；（3）混凝土：主梁混凝土采用C50；铰缝为C40细集料混凝土；桥面铺装采用C30沥青混凝土,C40防水混凝土；栏杆及人行道板为C25混凝土。2.1.4设计参数（1） 相对湿度为80%；（2） 体系整体均匀升温25；（3） C50混凝土的材料特性：，。（4） 沥青混凝土重度按23kN/m3计，预应力混凝土结构重度按26kN/m3计，混凝土重度按25kN/m3计。2.2设计要点2.2.1结构设计本空心

21、板按全预应力混凝土A类构件设计； 图2-1 桥梁横断面及构造图（单位：cm） 图2-2 空心板截面细部尺寸图（单位：cm）（1） 桥面板横坡为1.5%单向横坡，各板均斜置，横坡由下部结构调整；（2） 空心板断面：空心板高度0.85m，宽度1.14m，各板之间留有0.01m的缝隙；（3） 桥面铺装：上层为0.10m的C30沥青混凝土，下层为0.12m的C40防水混凝土，两者之间加设SBS防水层；（4） 施工工艺：预制预应力空心板采用后张法施工工艺；（5） 桥梁横断面与构造及空心板截面尺寸如图2-1、图2-2所示。2.3空心板截面几何特性计算截面面积：全截面对二分之一板高处的静矩为: 铰缝的面积：

22、 cm2=199cm2则毛截面重心离板高处的距离为：铰缝重心与板高处的距离为： 跨中截面几何特性计算表 表2-1分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积对自身惯性矩分块面积对截面形心的惯性矩大毛截面（含铰接缝）上翼缘板1368680281641633.971578618.5111595034.511上部三角形10015.33331533.33555.5624.636760696.69961252.259腹板257640103040673194.7-0.032.318673196.988下翼缘板13687410123216416-34.031584199.95116006

23、15.951下部三角形10066.6676466.7555.56-27.69760994.18161549.741求和5512-220300.4-3991649.45小毛截面（不含铰接缝）上翼缘板1368680281641635.061681550.531697966.33上部三角形10015.33331533.33555.5625.726766186.3092966741.87腹板257640103040673194.71.062894.3936676089.06下翼缘板13687410123216416-32.941484339.6451500755.645下部三角形10064.66764

24、66.7555.56-23.60755729.044956284.6铰缝-19910.68-2125.325677.8230.38-183665.94-177988.12求和5313-218174.7-3819894.385大毛截面形心至上翼缘距离39.97小毛截面形心至上翼缘距离41.062.4作用效应计算2.4.1永久座效应计算（1）空心板自重（一期结构自重）G1： （2）桥面系自重（二期结构自重）G2：由于是高速公路，没有人行道和栏杆，只有防撞栏，本设计采用混凝土防撞栏，按单侧7.5kN/m线荷载计算。桥面铺装上层为10cm厚C30沥青混凝土，下层为12cm厚C40防水混凝土，则全桥宽铺

25、装层每延米重力为: 上述自重效应是在各空心板形成整体后再加至桥上的，由于桥梁横向弯曲变形，各板分配到的自重效应是不相同的。为了计算简便，近似按各板平均分配桥面铺装重量来考虑，则每块空心板分配到的每延米桥面系重力为 （3）铰缝自重计算（二期结构自重）G3： 有上述计算得空心板每延米总重力为: 由此可计算出简支空心板永久作用效应，计算结果见表2-2 永久作用效应计算表 表2-2作用种类作用集度/（kN/m）计算跨径/m作用效应-弯矩M(kN/m)作用效应-剪力V/kN跨中1/4跨支点1/4跨跨中GI14.31315.56433.1715 324.8786 111.3551 55.6776 0.00

26、00 GII8.324515.56251.9343 188.9507 64.7646 34.3823 0.0000 G22.637515.56685.1058 513.8294 176.1198 88.0599 0.0000 2.4.2可变作用效应计算公路II级车道荷载的均布荷载标准为qk和集中荷载标准值Pk为 计算弯矩时，计算剪力时，（1）冲击系数和车道折减系数计算；结构的冲击系数与结构的基频有关，故应先计算结构的基频，根据桥规，可计算简支梁桥的基频： 当时，=0.05；当时，=0.45；当时，。式中： 结构的计算跨径（）； 结构材料的弹性模量（N/m2）； c结构跨中截面的截面惯性矩（m4

27、）； 结构跨中处的单位长度质量（kg/m，=G/g）； G结构跨中处每延米结构重力（N/m）； 重力加速度，由前面计算： 其中由于，故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数 当车道大于两车道时，应进行车道折减，四车道折减33%，但折减后不得小于用两车道汽车荷载布载的计算结构。本计算按两车道布载和四车道布载，分别进行计算，取最不利情况进行设计。（2）汽车荷载横向分布系数：本计算中空心板跨中和处的荷载横向分布系数按铰接板法计算，支点按杠杆原理法计算，支点至点之间截面的荷载横向分布系数通过直线内插求得。1）跨中及处的荷载横向分布系数计算首先计算空心板的刚度参数，根据桥规得: 由前面计算知：，单板宽，计算跨

28、度，代入上式得 在求得刚度系数后，即可依板块个数及所计算板号按值查公路桥涵设计手册梁桥（上册）。由=0.01及=0.02内插得到=0.01608时16号板在车道荷载作用下的荷载横向分布影响线值，内插计算结果见表2-3。由表2-3的数据画出各板的横向分布影响线，并按横向最不利位置布载，求得两车道及四车道两种情况下的各板荷载横向分布系数。各板的横向分布影响线及横向最不利布载见图2-3，由于桥梁横断面结构对称，故只需计算16号板的横向分布影响线坐标值。 图2-3各板的荷载横向分布影响线及横向最不利荷载布置图（单位：cm） 各板横向分布影响线坐标值计算表 表2-3板号123456789101110.2

29、1240.1769 0.1381 0.1082 0.0854 0.0687 0.0553 0.0461 0.04180.03540.033420.17690.1733 0.1474 0.1153 0.0912 0.0729 0.0589 0.0487 0.04210.03740.035430.1381 0.1474 0.1498 0.1303 0.1024 0.0820 0.0663 0.0549 0.04670.04210.039440.1082 0.1153 0.1303 0.1374 0.1211 0.0962 0.0774 0.0643 0.05490.04870.046150.085

30、40.09120.10240.12110.13080.11650.09420.07740.06630.05890.055360.06870.07290.08200.09620.11650.12880.11650.09620.08200.07290.0687各板的荷载横向分布系数计算见表2-4计算公式为： 各板荷载横向分布系数计算 表2-4板号1号板2号板3号板荷载四车汽车道荷载两车汽车道荷载四车汽车道荷载两车汽车道荷载四车汽车道荷载两车汽车道荷载荷载横向分布系数0.2081 0.2081 0.1765 0.1765 0.1392 0.1392 0.1542 0.1542 0.1581 0.15

31、81 0.1488 0.1488 0.1189 0.1189 0.1268 0.1268 0.1373 0.1373 0.0836 0.0836 0.0893 0.0893 0.1002 0.1002 0.0665 -0.0706-0.0794-0.0495-0.0525 -0.0592-0.0432-0.0442-0.0439-0.0351-0.0371 -0.0417 -0.380 0.282 0.378 0.275 0.378 0.263 板号4号板5号板6号板荷载四车汽车道荷载两车汽车道荷载四车汽车道荷载两车汽车道荷载四车汽车道荷载两车汽车道荷载荷载横向分布系数0.1091 0.111

32、6 0.0861 0.0967 0.0692 0.0888 0.1241 0.12940.0978 0.1200 0.0782 0.1153 0.1349 0.1374 0.1144 0.1308 0.0911 0.1288 0.1185 0.1096 0.1293 0.1062 0.1178 0.1071 0.0931 -0.1129-0.1268-0.0692-0.0837-0.1038-0.0579-0.0698-0.0865-0.0483 -0.0584 -0.0723 -0.378 0.244 0.376 0.227 0.373 0.220 由表2-4结果可知：四车道布载时1号梁的横

33、向分布系数最不利，跨中到处的荷载横向分布系数值，两车道布载时1号梁的横向分布系数最不利，跨中到处的荷载横向分布系数值2）支点处荷载横向分布系数计算：支点处的荷载横向分布系数按杠杆原理法计算。由图2-5两车道布载时支点荷载横向分布系数计算如下： 图2-5 支点处荷载横向分布影响线及最不利布载图（单位：cm）3）支点到处的荷载横向分布系数按直线内插求得，空心板荷载横向分布系数计算结果见表2-5。空心板的荷载横向分布系数 表2-5作用位置跨中至处支点支点至处三车道汽车荷载0.3800.439直线内插两车道汽车荷载0.2820.439（3）车道荷载效应计算：计算车道荷载引起的空心板跨中及处截面的效应是

34、，均布荷载标准值应满布于使空心板产生最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于影响线中一个最大影响线峰值处，如图2-6、图2-7所示。1）跨中截面弯矩：（不计冲击时）: （计冲击时）两车道布载：不计冲击：计冲击：四车道布载：不计冲击：计冲击： 图2-6 空心板跨中内力影响线及加载图式（单位：cm）剪力： （不计冲击时） （计冲击时）两车道布载：不计冲击：计冲击： 四车道布载：不计冲击：计冲击： 2）处截面弯矩： （不计冲击时） （计冲击时） 图2-7 空心板处截面内力影响线及加载图式（单位：cm）两车道布载：不计冲击：计冲击： 四车道布载：不计冲击：计冲击： 剪力： （不计冲击时） （计

35、冲击时）两车道布载：不计冲击： 计冲击： 四车道布载：不计冲击： 计冲击 ： 3）支点截面剪力 图2-8支点截面剪力计算图式（单位：cm）支点截面由于车道荷载产生的效应，考虑横向分布系数沿空心板跨长的变化，同样均布荷载标准值应满布于使结构插上最不利效应的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处，如图2-8所示。两车道布载：不计冲击： 计冲击 ： 四车道布载：不计冲击： 计冲击 ： 可变作用效应（汽车）汇总于表2-6，由此可看出，车道荷载以两车道布载控制设计。 可变作用效应汇总表 表2-6弯矩M/（kN/m）剪力/kN跨中l/4跨中l/4支点车道荷载两车道不计冲击3

36、33.4051250.053843.362469.3630143.3198计冲击423.4305317.572955.071188.0923182.0187四车道不计冲击301.0104225.757839.149262.6235100.0471计冲击382.2887286.716549.720279.5329127.06162.4.3作用效应组合据可能同时出现的作用效应选择了四种最不利效应组合：短期效应组合、长期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表2-7。 作用效应组合表 表2-7序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面第一期永久荷载433.17 0.00 324.88 55

37、.68 111.36 第二期永久荷载251.93 0.00 188.95 32.38 64.76 总永久荷载（=+） 685.11 0.00 513.83 88.06176.12 可变作用（不计冲击）333.41 43.36 250.05 69.36 143.32 可变作用（计冲击）423.43 55.07 317.57 88.09 182.02 标准组合（=+）1108.54 55.07 831.40 176.15 358.14 短期组合（=+0.7）918.49 30.35 688.87 136.61 276.44 承载能力极限状态组合（=1.2+1.4）1414.93 77.10 106

38、1.20 229.00 466.17 长期组合（=+0.4）818.47 17.34 613.85 115.81 233.45 2.5预应力钢筋数量估算及布置2.5.1预应力钢筋数量的估算根据构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量对于A类部分PC构件，根据跨中截面抗裂要求，由下式可得跨中截面所需的有效预加力为：使用阶段预应力钢筋永存预应力。按作用短期效应组合计算的弯矩值。构件砼全截面面积。构件全截面对抗裂边缘的弹性抵抗矩。预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离。由表2-7得： 设预应力钢筋截面重心距截面下缘距离为，则预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离为：；钢筋估算时截面性质近似取全截面

39、性质计算，由表2-1可知跨中截面全截面面积，全截面对抗裂边缘的弹性抵抗矩为：。 所以，有效预加力合力为： 预应力钢筋的张拉控制应力为：预应力损失按张拉控制应力的20估算，则可得所需预应力钢筋的面积为：采用12根钢绞线，钢绞线面积，采用夹片式群锚，金属波纹管成孔。2.5.2预应力钢束的布置（1）跨中截面及锚固端截面的钢束位置1）在对跨中截面进行钢束布置时，应保证预留管道的要求，并使钢束的重心距尽量大。本设计采用内径60mm，外径66mm的预埋金属波纹管，管道至梁底和梁侧净距不应小于30mm及管道直径的一半，另外直线管道的净距不应小于40mm，且不宜小于管道直径的0.6倍，在竖直方向两管道可重叠。跨中截面的细部构造如图2.9a所示。则钢束群重心至梁底距离为： 本设计中采用12根15.2钢绞线布置在空心板下缘，沿空心板长直线布置，钢绞线重心距下缘的距离，见图2-9。后张法混凝土构件预应力钢绞线之间的净距面，对七股钢绞线不应小于