工程脚手架施工方案.doc

1、中天建设 脚手架施工方案脚手架施工方案一 工程概况本工程为剪力墙结构，地下一层，层高4.5米，2#楼裙房2层，层高5.5米与5.63米，主楼34层，标准层层高2.8米，檐高99.8米。二、 施工部署：1、本工程裙房脚手架一次落地搭设。2、主楼脚手架计划：在3层（9.83）处开始搭设钢梁悬挑式脚手架，以上每隔7层重新搭设，架高20 m。选用16工字钢作悬挑梁，无阳台处长2.22.5m，挑出墙1.1m，双排脚手架支点离墙距离为0.3m与1.1m；有阳台处16工字钢长为4.5m，挑出阳台边1.2m，并在阳台与大角位置设钢丝绳拉接。具体搭设位置见附图。具体做法见后面施工方案三、 施工方案：a) 裙房脚

2、手架搭设（1）裙房脚手架搭设顺序为立杆 横杆 抛撑 搁栅 剪刀撑 脚手板 栏杆 栏板 安全网（2）裙房脚手架高度为16米，立杆步距为1.8米，立杆纵距1.5米，立杆横距0.8米，内立杆离墙面距离为400mm。（3）脚手架的拉结采用刚性拉结，水平面间距4米，竖向间距按层高，拉结从底层第一步纵向水平杆处开始设置，采用方形设置。（4）脚手架的底脚必须牢固：裙房脚手架局部搭设在地下室顶板上，局部搭设在基坑筏板上。（5）脚手架的底步立杆采用不同长度的钢管参差布置。两根相邻立杆的接头不应布置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜少于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于60

3、0mm。立杆顶层顶步可采用搭接，脚手架的纵向水平杆的对接扣件也应交错布置（也可采用搭接），两根纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于500mm（纵距的1/3）；立杆与纵向水平杆搭接时，搭接长度不宜小于1.0m，纵向水平杆等间距设置3个旋转扣件固定，立杆应采用不少于2个旋转扣件固定,且两者端部扣件盖板的边缘至杆端距离不少于100mm。（6）脚手架在结构施工阶段，上三步脚手架搁栅上满铺竹脚手笆，装饰阶段每步脚手架均满铺竹脚手笆，竹脚手笆应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，脚手笆

4、外伸150mm，四个角用18#铅丝同水平杆扎牢。（7）脚手架的外侧，从第二步起每步均须在外立杆里侧设1m高的防护栏杆及30cm高的挡脚板。（8）剪刀撑设置为在外侧立面整个长度和高度上连续设置，每6跨为一个单元格，剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（9）边墙拉结部位在每一层的结构平面上，其做法如下：有剪力墙部位，先在剪力墙上用60PVC管预留孔洞，拉结钢管通过该预留孔进行拉结，如下图； 无剪力墙

5、部位在楼板上预埋48短钢管，拉结钢管通过钢管进行拉结。b) 主楼脚手架搭设挑架搭设、主楼挑架搭设施工顺序为：埋预埋件 外挑16#工字钢 立杆 横杆 搁栅脚手笆 栏杆 剪刀撑 踢脚板 安全网、脚手架的立杆步距、跨距等参照裙房脚手架搭设。、外挑脚手架的搭设必须经过验算，其合项计算数据的结果必须符合规范要求后才能搭设。、外挑脚手架的外挑体系采用16#工字钢外挑梁，做法见下图；、外挑工字钢间距根据脚手架立杆跨距进行布置，在每根工字钢的外挑部份立杆位置焊接规格20以上定位钢筋，以防止脚手架立杆钢管滑移。工字钢外挑利用在楼板上预埋20钢筋进行固定，其具体做法见下图。 c) 安全防坠棚防坠棚是为在施工的高空

6、落物区搭设安全通道或安全作业棚，搭设时棚上的处边侧及周边考虑设置落物反弹挡壁。棚板采用双层竹笆板，双层竹笆板间距为60cm。挡护板采用竹笆板，挡护板高度为90cm：d) 外脚手架操作平台（1）下料平台设置在下料较为方便的洞口，台面搁置在楼板上。（2）下料平台采用悬挂式，其主要平台梁采用16槽钢，次要平台梁采用63槽钢，斜拉钢丝绳采用63721.5钢丝绳。（3）下料平台三面设盖防护栏杆，由于要吊运较长的材料，其端部护栏可考虑做成栅门，需要时可打开。（4）下料平台具体做法见下图： 1- 1剖四、 脚手架的安全设施1、脚手架外侧满挂尼龙密目安全网。结构作业时上三层脚手笆满铺；装饰作业时层层满铺脚手笆

7、。2、钢管脚手架避雷设备安装（1）避雷针选用12镀锌钢筋制作，设在建筑物大角的脚手架立杆上高度高出脚手架上端不小于1m，同时脚手架最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。（2）接地板可利用建筑物施工层的垂直避雷接地板。（3）接地线采用8圆钢。五、脚手架的构造与要求1、 基本要求用扣件式钢管搭设的脚手架是施工临时结构，它要承受施工过程中各种垂直和水平荷载，因此脚手架必须有足够的承载能力，刚度和稳定性，在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌，并不超过结构的容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。2、 受荷情况采用48mm3.5mm钢管和扣件等构成的脚手架，立杆、大横杆和小横杆是主要受

8、力杆件。剪刀撑、斜撑和连墙杆是保证脚手架整体刚度和稳定性的杆件，并且有加强脚手架抵抗垂直和水平力作用的能力。其中连墙杆还承受风荷载，扣件是脚手架组成整体的连接件和传力件。3、 脚手架的构造与搭设要求（1） 脚手架立杆采用对接扣件连接，相连两立杆接头应错开不小于50cm，且不在同一步距内。纵向水平杆接长用对接扣件连接。上下相连两跟纵向水平杆接头错开不小于50cm ，同一步距内两根纵向水平杆也应错开并不在同一跨内。（2） 小横杆伸出外立杆连接点外1520cm。（3） 脚手架纵向两端和转角处起，在脚手架外侧每隔9m（水平距离）左右用斜杆搭设成剪刀撑，向下而上连续设置。斜杆用长钢管与脚手架底部成456

9、0度夹角，斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣角。（4） 外立杆里侧设1m 高防护栏杆和18cm高的挡脚板（可用两道水平钢管紧贴外立杆内侧用扣件扣牢），外侧全部设置密目安全网。（5） 脚手架每隔4步，应在里杆与墙面之间设统长安全竹生笆，支承在两根钢管上，用18#铁丝同钢管绑牢，每块竹片笆捆绑点不小于4点。（6） 脚手架与主体结构必须采用刚性连接，连接杆应和墙面垂直，连墙杆与剪力墙中预埋件连接时，砼强度不应低于15N/mm2才能使用。（7） 扣件同杆件连接时紧固力在4555Nm.（8） 挑架底工字钢，必须与楼板上预埋20钢筋环套牢并用硬木木楔塞紧钉牢，预埋20钢筋环锚固长度35d，并安放在楼板筋下

10、面，同楼板筋用扎丝绑牢与墙连接的悬吊点预埋20钢筋环，锚固长度35d。六、脚手架计算 一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 20.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；

11、脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2；3.风荷载参数 青海省西宁市地区，基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 1.00 米。与楼板连接的钢筋直径(mm)

12、:20.00；楼板混凝土标号:C35；5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3000.800/(2+1)=0.080 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0000.800/(2+1)=0.800 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.080=0.142 kN/

13、m； 活荷载的计算值: q2=1.40.800=1.120 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1421.5002+0.101.1201.5002 =0.278 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.5002-0.1171.1201.5002 =-0.327 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.278106,

14、0.327106)/5080.0=64.370 N/mm2；大横杆的抗弯强度:= 64.370 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.080=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.800 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1181500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.800 1500.04/(1002.06105121900.0) = 1.758 mm；脚手板,纵

15、向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3000.8001.500/(2+1)=0.120 kN； 活荷载标准值：Q=3.0000.8001.500/(2+1) =1.200 kN； 荷载的计算值: P=1.2

16、(0.058+0.120)+1.4 1.200 = 1.893 kN； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.8002/8 = 0.004 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.8930.800/3 = 0.505 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.509 kN.m； = M / W = 0.509106/5080.000=100.102 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！

17、3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.038800.04/(3842.060105121900.000) = 0.008 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.120+1.200 = 1.378 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1377.600800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 0.997 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0

18、.008+0.997 = 1.005 mm； 小横杆的最大挠度小于 (800.000/150)=5.333 与 10 mm,满足要求 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.800=0.031 kN； 脚手板的荷载标准值: P

19、2 = 0.3000.8001.500/2=0.180 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.800 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.031+0.180)+1.41.800=2.773 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12520.000 = 2.496 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0

20、.30 NG2= 0.30041.500(0.800+0.3)/2 = 0.990 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000 = 0.150 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.056 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.8001

21、.5002/2 = 3.600 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3500.7400.649 = 0.118 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.056+ 1.43.600=

22、 9.907 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.056+ 0.851.43.600= 9.151 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1181.500 1.8002/10 = 0.068 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.907 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表

23、5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9907.000/(0.186489.000)=108.925 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 108.925 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

24、立杆的轴心压力设计值 ：N =9.151 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9151.200/(0.18648

25、9.000)+68049.624/5080.000 = 114.009 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 114.009 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.118 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 2.669 kN； 连墙件的轴向力计算

26、值 NL= NLw + No= 7.669 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=7.669Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=7.669小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计

27、算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m =1.200 m，l = 1.000 m，m1 = 0.300 m，m2 = 1.100 m； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.200 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 108.300 cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 P=1.24.056+1.43.600=9.907kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.221.9500.00078500.0000

28、.001 =0.207 kN/m k=1.200/1.000=1.200 k1=0.300 / 1.000 = 0.300 k2=1.100 / 1.000 = 1.100 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA = 33.937 kN 支座反力 RB = -13.916 kN 最大弯矩 MA = 14.019 kN.m 截面应力 = 14018953.680 /( 1.05 108300.000 )= 123.281 N/mm2 水平支撑梁的计算强度 123.281 小于 215.000 N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N= 4.056 +3.600 = 7.656 kN

29、水平钢梁自重计算荷载 q= 0.002 78.500 = 0.172 kN/m 最大挠度 Vmax= 3.873 mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为 悬伸长度的两倍，即 2200.000 mm 水平支撑梁的最大挠度小于 2200.000 / 400 ,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到强度 b = 570 10.063.0 235 /( 2200.0160.0235.0) = 1.02 由于b大于0.6，查钢结构设

30、计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.794。 经过计算得到强度 = 14.019106 /( 0.794108300.00 )= 163.117 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 163.117 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.916kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=139

31、15.5694/(3.142502)1/2 =13.311mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 经过计算得到公式右边等于1010.96 kN 大于锚固力 N=13.92 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!七、安全管理（1） 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理细则（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（2） 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（3） 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，合格后方准使用。（4） 作业层上的施工荷载应

32、符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂超重设备。（5） 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。（6） 脚手架的安全检查与维护，应按规范规定进行。安全网应按有关规定搭设与拆除。（7） 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆；连墙件。（8） 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。（9） 脚手架外侧应有防止坠物伤人的防护措施。（10） 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（11）

33、 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。（12） 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。八、 脚手架拆除（1） 拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定： 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；应清除脚手架上杂物及地面障碍物。（2） 拆除作业时应符合下列规定：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严

34、禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。（3） 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（4） 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规定设置连墙件和横向斜撑加固。（5） 卸料时各配件严禁抛掷至地面，运至地面的构配件应按规范规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放九、脚手架搭设安全措施1、脚手架搭设安全措施（1）搭设金属扣件双排脚手架，应严格遵守规范及脚手架搭设施工方案进行施工。（2）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件

35、以上二步。（3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。2、脚手架拆除安全措施十、脚手架拆除前的准备工作：（1）全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。（2）根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经批准后方可实施。（3）由项目部安全员进行拆除安全技术交底。（4）清除脚手架上杂物及地面障碍物。十一、脚手架拆除时的安全注意事项：（1）拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件

36、整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；（3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；（4）现场必须设警告区域，张挂醒目的警戒标志区域严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，地面监护人员必须履行职责。外挑脚手架拆除时，应配备良好的通讯设备。（5）仔细检查吊运机械，包括索具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，应另设置。（6）如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，夜间实施拆除作业应具备良好的照明设备。（7）所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守纪律和拆除工艺要求。（8）拆

37、除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除每层内留的材料及垃圾块，所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。（9）拆除时应按搭设的反程序进行，主要程序为：安全网 踢脚板 剪刀撑 脚手板 防护栏杆 搁栅 连墙杆 大横杆 小横杆 立杆 （10）不允许立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。（11）所有连墙杆、隔排措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降，不准输送地面。（12）所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。（13）所有脚手板拆除，应自外向里竖立搬运，防止自里向外翻起后笆面垃圾物直接从高处坠落伤人。（14）脚手架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求和消防规定执行。（15）当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的完成方可撤离岗位。（16）输送至地面的所有的杆件、扣件等物件，应按类堆放整齐。目 录一 、工程概况二、施工部署三、施工方案四、脚手架的安全设施五、脚手架的构造与要求六、脚手架计算七、安全管理八、脚手架拆除九、脚手架搭设安全措施十、脚手架拆除前的准备工作：十一、脚手架拆除时的安全注意事项十二、附图金海湾广场高层商住楼项目部