办公楼地源热泵系统项目可行性研究报告.doc

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1、中铁建办公楼地源热泵系统可行性研究报告 山东建筑大学地源热泵研究所xxxxxxxx地源热泵系统可行性研究报告目录0研究报告概要4第一章 项目综述111.1 气象地理条件111.2 项目概况111.3 计算依据121.4 建筑资料12第二章 建筑的冷热负荷142.1 室外设计计算参数142.2 室内设计计算参数152.3 建筑负荷估算152.4 主要设备容量的选择16第三章 地源热泵空调技术的适宜性193.1 地源热泵空调系统简介193.2 地源热泵在本项目中应用的适宜性223.2.1 地质条件223.2.2 气候条件223.2.3 建筑负荷特性233.2.4 地埋管所需空间233.2.5 地源

2、热泵系统的冷热平衡243.3 地源热泵空调全寿命周期技术经济分析263.3.1 与常用空调系统的运行费用比较263.3.2 与常用空调系统的初投资比较273.3.3 与常规空调全寿命周期的回收期分析283.3.4 与常规空调全寿命周期的技术分析29第四章 地源热泵系统埋管工程技术方案30 4.1 土壤热工实验30 4.1.1 概述30 4.1.2 单位孔深地埋管的换热量与建议30 4.2 方案设计35 4.2.1 土壤换热系统换热量计算35 4.2.2 土壤换热系统的设计35第五章 室内空调末端系统39 5.1 中央空调末端形式及原理39 5.2 地源热泵系统室内末端设备的选择与比较39第六章

3、 地源热泵监测与控制系统43 6.1 地源热泵监控系统的主要功能43 6.2 地源热泵自动控制系统45 6.3 运行维护48第七章 技术支持500 研究报告概要一、三种方案及其比较中铁建A座办公楼可能备选的采暖制冷方案有如下三种：1. 集中式地埋管地源热泵系统2. 冷水机组与锅炉配套3. 冷水机组与城市热网配套以上三种可备选的方案技术经济比较详见表0.1-0.3。表0.1 冷热源系统技术性比较冷热源方式及序号项目方案一方案二方案三地源热泵冷水机组与燃气锅炉配套冷水机组与城市热网配套优点性能系数高、节能；减少CO2排放，环保；无室外机，换热器地下敷设，且冷暖兼用、节省建筑面积；控制灵活方便能分区

4、分段或按房间供冷暖，可靠性高技术成熟，初投资少，运行可靠，需要锅炉房和冷却塔利用低温水供热是比较传统的空调冷热源方式，技术成熟，应用广泛设备运行可靠性高。缺点需要地下埋管空间，地下埋管性能比较复杂能源利用率低，且排放大量CO2噪声和振动较大，设备宜布置在地下机房，需做好消声、减震措施表0.2 冷热源系统初投资比较冷热源方式及序号项目方案一方案二方案三地源热泵冷水机组与燃气锅炉配套冷水机组与城市热网配套冷热水机组（元/kW冷量）800500500燃气锅炉（元/kW热量）300城市热网（元/m2采暖面积）100冷却塔（元/kW冷量）无60地下钻孔及埋管（元/kW）1500无机房水泵、管道、控制基本

5、相同(按40元/m2)建筑物空调末端基本相同（按110元/m2）初 投 资 概 算 比 较 (冷指标72.6W/m2)初投资（元/m2）330267254比例10.80.77表0.3 冷热源系统运行费用比较冷热源方式及序号项目方案一方案二方案三地源热泵冷水机组与燃气锅炉配套冷水机组与城市热网配套季节夏季冬季夏季冬季夏季冬季能源形式电电天然气电供热网单 位m3/m2季价格（元）0550.553.40.5524.5负荷累计kW.h266396630612102663966306121026639663061210效 率5.5450.951燃料费用266396.6420916.4304036.312

6、75504.2304036.3单位燃料费用（元/m2.）6.429.787.0629.627.0624.5机房运行费用（元/m2.季）4.5元/m2.两季冷却塔运行费用（元/m2.季）无2元/m2.季全年运行费合计（元/m2）20.743.1838.06费用比例12.08184 综上所述: 方案1：用地源热泵有较好的节能效果，初投资较高但运行费用低； 方案2：用锅炉房污染严重，运行简单技术成熟，初投资费用不高但运行费用很高； 方案3：用冷却塔和市政热力管网，初投资费用较低，运行费用也不高，但节能效果不明显。二、方案的确定该办公楼采用集中式热泵机组和集中设置地埋管地热换热器相结合的采暖空调形式,

7、可行、可靠、高效。可行性分析1. 当地气象条件及地质构造济南地处中纬度地带，由于受太阳辐射、大气环流和地理环境的影响，属于暖温带半湿润大陆性季风气候。其特点是季风明显，四季分明，春季干旱少雨，夏季炎热多雨，秋季较为清爽，冬季气温低，但无严寒。年平均气温14.3，极端气温最高40.5，最低零下14.9。从地埋管热泵的工作原理可知该系统在冬冷夏热的地区（即全年冷热负荷较为均衡的建筑物）可以充分发挥大地储能的作用，具有较高的运行效率。因此该项目具备地源热泵空调技术应用的基本气候条件。2. 建筑物对空调的需求该工程为高档住办公楼，对室内空调要求较高，不仅需要冬季供热，而且夏季需要供冷。如果采用传统的水

8、冷机组加城市热网系统，则需要两套设备，不仅增加运行费用，同时从环境保护方面看，城市集中供热系统消耗大量的一次能源，排放的有害气体则对大气环境造成污染。而冷水机组则是在制冷时将室内的热量以废热形式排放到室外大气中，该系统的性能随室外空气温度升高而显著降低，机组制冷性能及效率较低，耗能较高。同时排放到环境中的废热无疑更加剧了夏季城市热岛效应。3. 地源热泵系统的冷热平衡由负荷计算结果知，全年冬季耗热量远大于全年夏季耗冷量，耗冷量为2663916kWh，耗热量为3061210kWh。地埋管夏天需要往地下排热量为2663916 kWh，冬天需要从地下取热3061210kWh，地下埋管全年冷热量不平衡率

9、为13%。图1为地源热泵系统运行20年期间的循环液进出热泵的月平均温度变化曲线。由图1可以看出，在运行一个采暖与空调周期后地下岩土温度变化幅度很小，但由于地埋管的年取热量略微大于年释热量，所以地下的温度变化总体上呈缓慢下降的趋势。取距离周边钻孔10m 远处的岩土温度作为钻孔群所处位置的岩土参考温度。由图1还可以看出，经过20年的模拟运行之后，距离钻孔10m远处的平均岩土温度仅仅比初始温度的16降低了约1。这说明地埋管在一年的运行周期内，向地下的散热量与从地下的取热量基本保持平衡，地下岩土温度在一个采暖与空调周期后基本回复到初始温度，这就保证了系统的高效率运行。值得注意的是，即使设计工况为理想工

10、况，即地下岩土的取热与散热在一个周期内达到平衡，但在实际运行中，地下岩土的年吸、释热量并非要求绝对的平衡，模拟设计结果表明不平衡率在20%以内是可以接受的。当然，这种允许的不平衡率会随着不同地区和岩土的热物性、地埋管换热器所在地点有无地下水流动及其流动特点，以及建筑物的冷热负荷变化等因素有关，是因地而异的。如果整个地埋管区域存在缓慢的地下水的渗透流动，则对地温的恢复有积极的影响。可以通过埋地的温度传感器来监测地温变化情况，据此进行运行调节。图1 系统运行20年的月温度变化模拟曲线由于系统的不平衡率比较小，可以通过以下方法来缓解冷热不平衡。（1）采取分户热计量，提高冬季采暖行为节能的自觉性，提高

11、能源利用率，降低冬季负荷；（2）适当增加夏季空调运行时间。（3）适当提高夏季热泵机组冷却水的进出水温度，增大释热量。（4）增大埋管间距，降低埋管间的热干扰，增大蓄热体。（5）间歇运行，有利于地温的恢复4. 建筑中利用可再生能源符合国家建筑节能政策建筑中应用可再生能源，利国、利民、利己。在建筑中应用地源热泵系统，对于后期申报绿色建筑，申请政府补贴，创造了先决条件；对于提升项目档次、品味，实现长期高效、节能运行奠定了重要的物质基础。三、结论由于该地区附近无热电厂和区域锅炉房，根据各方案的技术可行性与经济比较，拟选用方案1，地源热泵系统既符合当前国家的节能减排的方针政策，运行费用也较低，当然每个方案

12、都不是完美的，地源热泵的初投资较高，但要考虑长期运行费用和长远的利益，故拟选用方案1，方案2是比较常用的空调系统，运行费用也不高，可作为备选方案。第一章 项目综述1.1 气象地理条件本项目位于济南市。济南属于北温带季风型大陆性气候,四季变化和季风进退都较明显。与同纬度的内陆地区相比,具有雨水丰富、年温适中、气候温和的特点。1.2 项目概况xxxxxxxx位于济南市历城区奥体西路西侧，南邻经十路，规划总用地为41501.5。本工程为高档办公楼，主体建筑分主楼和裙楼主楼楼层为26层，裙楼为3层，地下二层。建筑面积为40355，主楼部分36975，裙房部分5680，机房其他400。该办公楼的冷负荷为

13、4520.775KW，热负荷为3229.125KW。图1为建筑平面布置图。图1 中铁建集团办公楼平面图1.3 计算依据1、采暖通风与空气调节设计规范GB5001920032、高层民用建筑设计防火规范GB50045-95 (2005年版)3、建筑给水排水设计规范GB50015-20034、全国民用建筑工程设计技术措施 暖通空调 动力5、全国民用建筑工程设计技术措施 给水排水6、建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范GB50242-20027、通风与空调工程施工质量验收规范GB50243-20028、供水水文地质勘察规范GB 50027-2001 9、埋地聚乙烯给水管道工程技术规程CJJ101-2

14、004 J362-200410、地源热泵系统工程技术规范 GB 50366-2005（2009）11、外墙外保温应用技术规程DBJ14-035-2005 12、埋地聚乙烯给水管道工程技术规程 CJJ101-200413、建筑节能工程施工质量验收规范GB50411-200714、中华人民共和国节约能源法15、中华人民共和国可再生能源法1.4 建筑资料各个围护结构的热物性参数如下：(1) 外墙：建筑外墙为200厚加气混凝土砌块墙, 管井局部100厚，填充墙为加气砼砌块，采用粘贴40厚挤塑型聚苯板外保温，传热系数为0.345 W/K。女儿墙、阳台、外挑构件、管道穿墙采用25厚聚苯颗粒保温砂浆保温。(

15、2) 隔墙：采用20厚胶粉聚苯颗粒保温层，导热系数为1.368 W/K。(3) 窗户：外窗采用铝合金隔热断桥中空玻璃窗（Low-E玻璃或普通玻璃），以提高建筑物的整体节能效果。传热系数为2.70 W/ K。(4) 屋面：采用粘贴100厚挤塑型聚苯板外保温，传热系数为0.427 W/K。(5) 户门：采用保温防盗安全门，传热系数为2.00 W/K。(6) 门窗建筑物理性能1）抗风压性能:4级p3 2.5kpa；2）空气渗透性能(气密性):4级q11.5m3/m.h；3）雨水渗漏性能(水密性): 5级 p 500pa4）保温性能:空气层厚度: 6mm, k 2.795）隔声性能:3级 Rw 30d

16、B第二章 建筑的冷热负荷2.1 室外设计计算参数济南市纬度37, 经度11698。冬夏季各气象参数如下： 夏季室外计算干球温度 34.8 夏季室外计算湿球温度 31.3 夏季大气压力 99850 Pa 最热月室外计算平均湿度 73% 夏季室外平均风速 2.80 m/s 冬季室外采暖计算温度 -7 冬季室外空调计算温度 -10 冬季室外相对湿度 54 冬季大气压力 102020 Pa 冬季室外平均风速 3.20 m济南地区典型年的室外日平均温度，极值温度变化曲线见图2.1 （数据来自建筑负荷计算软件Dest数据库）。图2.1济南全年室外日平均温度、极值温度变化曲线2.2 室内设计计算参数表2.1

17、 室内设计参数房间名称温度相对湿度%新风量m3/(h人)夏季冬季夏季冬季客房24271822654050会议室2427182265403050贵宾休息室2622654030服务室2522654020办公室2326202265403550多功能厅2422653025表2.2 公共建筑节能设计标准GB50189-2005公共建筑房间类型照明功率密度f1 (W/m2)人均占有使用面积m2/人电气功率密度f2 (W/m2)办公建筑普通办公室11420高档办公室18813设计室18813会议室112.55走廊5500其他112052.3 建筑负荷估算建筑的冷、热负荷计算是一切空调工程设计的基本依据。由于

18、本工程现阶段只是对地源热泵空调系统方案进行可行性论证，所以仅对该工程的冷热负荷进行简单估算，详细的全年逐时动态负荷计算在方案确定后的设计报告中给出。由于本工程建筑的节能设计已符合山东省工程建设标准居住建筑节能设计标准中的各项规定，节能可达到65%的要求，考虑一定的安全余量，现估算建筑物的平均热负荷指标为75W/m2；冷负荷指标为105W/m2。则该办公楼的设计热负荷为3229.125kW，冷负荷为4520.775kW。冬季夏季运行天数分别按120天和90天计,对于办公楼来说冬季采暖空调系统每天运行时间取10小时；夏天制冷空调系统每天平均运行时间取8小时。负荷指标在不同月份考虑一个不同的运行系数

19、，则可粗略得到全年采暖与空调期累计建筑物、地下提取与释放的负荷。估算中夏季热泵机组COP值按5.5计算，冬季COP值按4计算。2.4 主要设备容量的选择（1）空调冷热负荷建筑物的设计热负荷为3229.125 kW，冷负荷为4520.775 kW。考虑到该办公楼的同时使用系数为0.9，则峰值热负荷为2906.2 KW，峰值冷负荷为4068.7 KW。（2）冷、热源配置三台地源热泵机组，每台机组制冷量为1578KW、制热量：1725KW。考虑到该办公楼的功用与特性，选用三台热泵机组，便于运行调节，有利于运行节能，降低运行费用。夏季机组为制冷工况，提供冷冻水供、回水温度为712的冷水；冬季机组为供热

20、工况、提供采暖用热水，供回水温度为：4045。根据建筑物的冷热负荷初步估算热泵机组的容量。主要设备的选型见表2.3.表2.3 主要的设备设计容量主要设备选型名称规格数量备注地源热泵冷热水机组（冷媒为134a）制冷量：1725KW；制热量：1578KW3台为制冷工况、提供供、回水温度为712的冷水；为供热工况、提供供回水温度为：4045热水。冷热水循环水泵流量：290m3/h杨程：28mH2O4台三用一备地埋管侧循环水泵流量：420m3/h杨程：28mH2O4台三用一备竖直地埋管120m孔深，760个孔91200m不包括水平地埋管及分集水器（3）地埋管方案地埋管初步设计钻孔深120m，钻孔760

21、个，竖直总埋管量为91200m孔深。根据地质及环境条件，确定采用竖埋管形式，钻孔孔径160mm，钻孔间距5m，单U形管，管径De32mm。为使地埋管之间容易达到水力平衡，地埋管换热器布置结构采用同程和对称布置形式。按照每个钻孔占地下面积25 m2计，约需埋管面积19000 m2。第三章 地源热泵空调技术的适宜性3.1 地源热泵空调系统简介地源热泵是一种利用大地作为冷热源的热泵，通过热泵机组对建筑物实现供暖，空调及提供生活用热水，见图3.1。地源热泵地上部分与普通热泵相同，所不同的是通过埋设在地下岩土中的地热换热器将热量释放给土壤或者从土壤中吸收热量。从能量守恒的角度看，一个精心设计的地源热泵系

22、统其实是以大地作为蓄能器，在夏季通过热泵机组将建筑物内的热量转移到地下，冷却建筑物的同时储存了热量，以备冬季使用；冬季通过热泵将大地中的低位热能提升温度后对建筑物供热，同时将建筑物内的冷量储存在地下，以备夏季使用。该技术提高了空调系统全年的能源利用效率，真正实现了可再生能源的良性生态合理地利用。图3.1 地源热泵系统原理图图3.2地源热泵空调系统流程图地源热泵系统具有如下特点：（1） 节能、运行费用低较深的地层中在未受干扰的情况下常年保持恒定的温度，远高于冬季的室外温度，又低于夏季的室外温度。地源热泵可克服空气源热泵负荷需求越高，效率越低的技术障碍，显著提高效率。高效率意味着消耗一次能源少，运

23、行费用少。（2） 环保、洁净地源热泵系统的运行没有燃烧，没有排烟，大大降低了城镇的大气污染；据调研，由于需输入的少量的电能维持热泵运转，地源热泵由此产生的污染物排放量，比空气源热泵的排放量减少 40以上，比电供暖的减少 70以上；地源热泵系统供冷时省去了冷却塔，避免了冷却塔噪音及霉菌污染，以及对大气产生的热岛效应。同时去掉冷却塔使建筑周边环境更加洁净、优美。节水省地的地源热泵系统以地下浅层地热能资源为冷、热源，向其吸收或排出热量，从而达到供暖或制冷的作用，既不消耗水资源，也不会对其造成污染；地源热泵系统的地埋管可以直接布置在建筑物的地下空间中，不占使用面积。（3） 一机多用地源热泵系统可供热、

24、空调，一机多用，一套系统可以替换原来的锅炉加制冷机的两套装置或系统；机组紧凑，节省建筑空间，可以灵活安装在任何地方，末端亦可做多种选择；（4） 运行可靠机组的运行情况稳定，几乎不受天气及环境、温度变化的影响，即使在寒冷的冬季制热量也不会衰减，更无结霜、除霜之虑；自动化程度高，系统由电脑控制，能够根据室外气温和室内气温自动调节运行，运行管理可靠性高；无储煤、储油罐等卫生及火灾安全隐患；机组使用寿命长，主要零部件少，维护费用低，主机运行寿命可达到15 年以上；机组自动控制程度高，可无人值守。（5） 应用范围广地源热泵系统利用地球表面浅层的地热能资源作为冷热源，进行供暖、空调。地表浅层的地热能资源量

25、大面广，无处不在，是一种清洁的可再生能源。随着人们对能源危机和环保问题严峻性的认识的提高，地源热泵技术在我国建筑空调系统中将会发挥越来越重要的作用。3.2 地源热泵在本项目中应用的适宜性3.2.1 地质条件济南地区属岩石类水文地质构造地区, 基岩硬度较大 ,要用专门的金刚石牙钻钻孔, 钻孔难度较大。但由于岩石层具有较高的导热系数，总钻孔量相应减少，总费用增加的幅度不会很大，因此该地区从地质条件分析可列为地源热泵应用的适宜区。现场地质状况是现场勘察的主要内容之一。地质状况将决定使用何种钻孔、挖掘设备或安装成本的高低。现场勘察的详细地质资料见附件。在实际工程应用中，地源热泵技术的经济性与可操作性还

26、取决于工程场地的地质构造，水文地质条件，工程施工条件等多种因素。3.2.2 气候条件济南地处中纬度地带，由于受太阳辐射、大气环流和地理环境的影响，属于暖温带半湿润大陆性季风气候。其特点是季风明显，四季分明，春季干旱少雨，夏季炎热多雨，秋季较为清爽，冬季气温低，但无严寒。年平均气温14.3，极端气温最高40.5，最低零下14.9。济南地区建筑的年冷热负荷相差不大，采用地源热泵技术，可以基本实现夏季向地下蓄热，冬季从地下取热，地热换热器的冷热负荷全年比较均衡的技术要求，系统运行效率高，因此该地区是地源热泵技术应用的适宜区域。3.2.3 建筑负荷特性办公楼的负荷变化一般比较缓慢，在济南地区气候条件下

27、，办公建筑的空调热负荷指标在58-81W/ m2，冷负荷指标为92-120 W/ m2 。由于本工程建筑的节能设计已符合山东省工程建设标准公共建筑节能设计标准中的各项规定，节能可达到65%的要求，考虑一定的安全余量，现估算建筑物的平均热负荷指标为75W/m2；冷负荷指标为105W/m2。节能公共建筑单位建筑面积设计冷热负荷相对稳定，空调冷热负荷变化缓慢，且全年的累计冷热负荷相差不大，非常有利于地源热泵系统的运行。这些负荷特点比较适宜地源热泵空调系统。便于控制系统的初投资，系统运行稳定可靠。3.2.4 地埋管所需空间对于高档办公楼，建筑容积率比较低。建筑主体周边可用空地面积较多，可以用来埋管。另

28、一方面可以充分利用建筑物的地下空间来设置地热换热器，减少对周边地表面积的利用。初步估算本项目有足够空间埋设地埋管。3.2.5地源热泵系统的冷热平衡由负荷计算结果知地下埋管全年冷热量不平衡率为13%。图3.3为地源热泵系统运行20年期间的循环液进出热泵的月平均温度变化曲线。由图1可以看出，在运行一个采暖与空调周期后地下岩土温度变化幅度很小，但由于地埋管的年取热量略微大于年释热量，所以地下的温度变化总体上呈缓慢下降的趋势。取距离周边钻孔10m 远处的岩土温度作为钻孔群所处位置的岩土参考温度。由图3.3还可以看出，经过20年的模拟运行之后，距离钻孔10m远处的平均岩土温度仅仅比初始温度的16降低了约

29、1。这说明地埋管在一年的运行周期内，向地下的散热量与从地下的取热量基本保持平衡，地下岩土温度在一个采暖与空调周期后基本回复到初始温度，这就保证了系统的高效率运行。值得注意的是，即使设计工况为理想工况，即地下岩土的取热与散热在一个周期内达到平衡，但在实际运行中，地下岩土的年吸、释热量并非要求绝对的平衡，模拟设计结果表明不平衡率在20%以内是可以接受的。当然，这种允许的不平衡率会随着不同地区和岩土的热物性、地埋管换热器所在地点有无地下水流动及其流动特点，以及建筑物的冷热负荷变化等因素有关，是因地而异的。如果整个地埋管区域存在缓慢的地下水的渗透流动，则对地温的恢复有积极的影响。可以通过埋地的温度传感

30、器来监测地温变化情况，据此进行运行调节。图3.3 系统运行20年的月温度变化模拟曲线如上分析，本项目在设计地源热泵系统时，地下吸放热的不平衡程度不大。为保证地源热泵系统在长期运行中能高效运行，应减小冷热负荷的不平衡程度。尽量保证在一个供暖空调运行周期内，地下散热取热达到基本平衡。本项目可采用如下措施：（1）采取分户热计量，提高冬季采暖行为节能的自觉性，提高能源利用率，降低冬季负荷；（2）适当增加夏季空调运行时间。（3）适当提高夏季热泵机组冷却水的进出水温度，增大释热量。（4）增大埋管间距可适当地增加地埋管各钻孔之间的间距，降低埋管间的热干扰，增大蓄热体，有利于地埋管从周围岩土中的提取热量。（5

31、）间歇运行，有利于地温的恢复在冬季气温较高时，可以间歇性地运行或停止部分热泵机组，使地下岩土蓄热体有较长地温恢复时间，提高换热温差，延长系统在高效率点的运行时间。3.3 地源热泵空调全寿命周期技术经济分析3.3.1 与常用空调系统的运行费比较根据该建筑的市政资源条件、场地条件、建筑功能及负荷特点，有可能适合本项目的冷热源方案主要有：(1) 地源热泵(2) 冷水机组与锅炉配套(3) 冷水机组与城市热网配套设定采暖期均按120天计，根据统计资料，大致把整个采暖期划分为5个负荷系数：0.3、0.5、0.8、0.5和1，对应的运行时间分别为10天、30天、40天、30天和10天，夏季制冷期均按90天计

32、算。表3.1 冷热源系统运行费用比较冷热源方式及序号项目方案一方案二方案三地源热泵冷水机组与燃气锅炉配套冷水机组与城市热网配套季节夏季冬季夏季冬季夏季冬季能源形式电电天然气电供热网单 位m3/m2季价格（元）0550.553.40.5524.5负荷累计kW.h266396630612102663966306121026639663061210效 率5.5450.951燃料费用266396.6420916.4304036.31275504.2304036.3单位燃料费用（元/m2.）6.429.787.0629.627.0624.5机房运行费用（元/m2.季）4.5元/m2.两季冷却塔运行费用（

33、元/m2.季）无2元/m2.季全年运行费合计（元/m2）20.743.1838.06费用比例12.081843.3.2 与常用空调系统的初投资比较3.2 冷热源系统初投资比较冷热源方式及序号项目方案一方案二方案三地源热泵冷水机组与燃气锅炉配套冷水机组与城市热网配套冷热水机组（元/kW冷量）800500500燃气锅炉（元/kW热量）300城市热网（元/m2采暖面积）100冷却塔（元/kW冷量）无60地下钻孔及埋管（元/kW）1500无机房水泵、管道、控制基本相同(按40元/m2)建筑物空调末端基本相同（按110元/m2）初 投 资 概 算 比 较 (冷指标72.6W/m2)初投资（元/m2）33

34、0267254比例10.80.773.3.3 与常规空调全寿命周期的回收期分析下表对本项目的地源热泵系统与传统的空调系统进行了经济性对比。3.3与常规空调全寿命周期的回收期分析方案地源热泵系统热网+水冷机组初投资概算330元/m2254元/m2初投资（万元）1420.811093.60系统的增量成本（万元）327.21全年空调运行费用合计（万元）89.12163.86寿命周期总费用（以系统设计运行20年计算），万元1782.43277.2系统运行20年地源热泵可节省运行费用，万元1167.59投资回收期4.4年说明：表中的数据来自于系统运行模拟的结果与工程经验，与实际运行状况会有一定的差别，在

35、此仅作为定性的分析。计算结果表明，地源热泵系统增加的初投资大约为327.21万元；但系统可在5年内回收，系统运行20年计，则地源热泵系统可比分体空调加集中供热系统节省运行费用1167.59万元。3.3.4 与常规空调全寿命周期的技术分析传统的空调系统主要包括风冷的空气源热泵和水冷的冷水机组。传统空调系统的一个主要的弊端是机组的效率随着夏季室外气温的升高或冬季室外气温降低而显著降低。这与建筑冷热负荷需求趋势正好相反。在夏季高温天气，由于其制冷量随室外空气温度升高而降低，同样可能导致系统不能正常工作。地源热泵系统是通过浅层地热能与建筑实现热量交换的，地下10m以下的温度基本上长年恒定，不受室外气温

36、的影响，具有冬暖夏凉的特性。同时地源热泵技术在夏季是将热量储存在地下，以备冬季取热用，减少了城市的热污染。综上所述: 方案1：用地源热泵有较好的节能效果，初投资较高但运行费用低； 方案2：用锅炉房污染严重，运行简单技术成熟，初投资费用不高但运行费用很高； 方案3：用冷却塔和市政热力管网，初投资费用较低，运行费用也不高，但节能效果不明显。第四章 地源热泵系统埋管工程技术方案4.1 土壤热工实验4.1.1 概述(1) 工程概况该项目为济南中国铁建国际城地源热泵工程。本工程拟采用节能环保的土壤源热泵系统，提供本工程的冷、热源。我所对本工程地埋管场地进行了深层岩土层热物性测试。本次试验进行了1个孔的测

37、试。测试时间：2011年7月20日7月22日，资料分析：7月24日7月26日。(2) 测试目的地埋管换热系统设计是地埋管地源热泵空调系统设计的重点，设计出现偏差可能导致系统运行效率降低甚至无法正常运行。拟通过地下岩土热物性测试并利用专业软件分析，获得地埋管区域基本的地质资料、岩土的热物性参数及测算的每延米地埋管换热孔的换热量，为地热换热器设计、换热孔钻凿施工工艺等提供必要的基本依据。(3) 测试孔基本参数表4.1 测试孔基本参数项目测试孔项目测试孔钻孔深度（m）100钻孔直径（mm）160埋管形式单U型埋管材质PE管埋管内径（mm）26埋管外径（mm）32钻孔回填材料原浆主要地质结构基岩 (4

38、) 测试设备本工程采用山东建筑大学地源热泵研究所自主研制开发的型号为FZL-C（）型岩土热物性测试仪。该仪器已获得国家发明专利。并已广泛应用于北京奥林匹克公园、网球场馆、济南奥体中心等一大批地源热泵工程的岩土层热物性测试。(5) 测试结果钻孔测试结果见表4.2；循环水平均温度测试结果与计算结果见图4.2。图 4.1 地下热物性参数计算模型表4.2 钻孔测试结果内容1号测试孔岩土体温度(初始温度)16.5岩土体导热系数W/m1.334岩土体容积比热容106J/m31.373图4.2 循环水平均温度测试结果与计算结果对比图 (6) 结果分析钻孔结果表明：该地埋管区域地质构造以基岩为主。具体构造为0

39、-20米，黄土层夹含大量小碎石；21-30米，较完整黄土层；31-32米，完整基岩；33-35米，黄土层夹含碎石；36-45米，完整基岩；46-54米，粘性黄土夹含碎石；55-90米，完整基岩；91-92米，黄泥层；93-100米，完整基岩。测试结果表明：埋管区域的平均综合导热系数为1.344W/m，数值较低，平均容积比热为1.373106J/m3，数值较小。岩土体初始温度16.5，数值较高。(7) 土壤地层导热系数综合评述1) 测试结果表明：该区域土壤地层平均导热系数较大。测试的钻孔（100m深）导热系数：1.344 W/m该地域地下传热条件适合使用地埋管地源热泵空调系统。 2) 初始温度较

40、低。在约100深的岩土层内平均地温为16.5。测试结果表明：该埋管区域岩土层的综合换热能力强，能够符合常规设计要求。3) 主要地质构成：据钻孔结果测试区域地质自地平面下到30m内为粘土层为主，其下为岩石层。4.1.2单位孔深地埋管的换热量与建议(1) 影响每米孔深地埋管换热量的因素地埋管单位孔深的热交换量与多种因素有关。简述如下：1) 地埋管传热的可利用温差，即U型埋管中的水（循环液）热交换后允许达到的最低或最高温度与岩土换热前未受热干扰时温差。可利用温差与地热换热器的设计参数有关。本报告地埋管循环液冬季最低温度采用4，夏季最高温度采用32。2) 每年从地下取热量与向地下释放热量是否平衡。二者

41、相差越大，对地热换热器换热效率的影响越大。考虑到测试区域冬季采暖期较长，宜考虑冬季从地下提取热量与夏季向地下放入热量的平衡问题。3) 地埋管单位孔深的热交换量还与地埋管间距、地下水位的高低和岩土层含水量多少等因素有关。(2) 地热换热器埋设建议单位孔深换热量是地热换热器设计中重要的数据，它是确定地热换热器容量、确定热泵参数、选择循环泵流量与扬程、计算地埋管数量与埋管结构等的重要依据。单位孔深换热量取值偏大，将导致埋管量偏小、循环液进出口温度难以达到热泵的要求。结果导致热泵实际的制热、制冷量低于其额定值，使系统达不到设计要求。反之，单位孔深换热量取值偏小，埋管量将增加，工程的初投资增高。但热泵机

42、组的运行费用将会降低。在地源热泵运行的额定工况下，针对该地域地质条件深层岩土热物性的测试情况、考虑到当地地温初始温度（16.5）、冬季地埋管循环液温度设定（48）等因素，提出地埋管方案设计时的参考建议如下：1) 对于De32双U型地埋管，冬季每米孔深从地下提取的热量按3438W/m计，夏季每米孔深向地下释放的热量按4852W/m计；对于De32单U型地埋管，冬季每米孔深从地下提取的热量按2832W/m计，夏季每米孔深向地下释放的热量按4246W/m计.2) 竖直埋管材料宜采用PE100；钻孔难度较大，宜采用双U型竖直地埋管；3) 在地埋管空间充足条件下，为增大蓄热体、减弱地下冷热负荷不平衡的影

43、响，应适当加大地埋管间距。建议地埋管间距5m7m。4.2方案设计4.2.1 土壤换热系统换热量计算地源热泵系统实际最大释热量发生在与建筑最大冷负荷相对应的时刻。包括：各空调分区内水源热泵机组释放到循环水中的热量（包括空调负荷和机组压缩机耗功）、循环水在输送过程中得到的热量、水泵释放到循环水中的热量。将上述三项热量相加就可得到供冷工况下释放到循环水的总热量。即：最大释热量空调分区冷负荷（11/EER）+输送过程得热量+水泵释放热量。由于循环水在输送过程中得到的热量、水泵释放到循环水中的热量无法精确计算。本设计仅考虑空调负荷和机组压缩机耗功两项，并进行修正。4.2.2 土壤换热系统的设计1） 土壤换热器的布置由于该项目为高档办公楼，建筑主体周围有大量空地。所以拟划分两个埋管区。一区：在主楼前的形象广场下布置一定的地埋管，埋管间距5m，二区：在裙楼周围的绿化带进行埋管，埋管间距5m。2） 土壤换热器的设计土地埋管采用竖直单U型地埋管。竖直埋管管材采用高密度聚乙烯（PE100）De32。孔间距和行间距均按 5 m 计算，钻孔深度按 120m 计，钻孔径 160 mm，埋深按 2.0 m 考虑。水平埋管总长度可根据地埋管区域、机房位置、分集水器设置位置和水平管连接方式确定。根据地质情况，地下 120 m 范围内的综合导热系数为 1.344 W/(mK