某大桥连接线现浇箱梁支模架搭设方案.doc

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1、一、编制依据1、杭州市九堡大桥北接线工程设计图纸；2、公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000；3、城市桥梁工程施工与质量验收规范CJJ2-2008；4、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010；5、建筑结构荷载规范GB50009-2001;6、竹胶合板模板JG/T3026-1995；7、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文；8、其他施工及验收规范和相关技术文献二、适用范围本方案适用于杭州市九堡大桥北接线工程ZX46#ZX48#一联预应力现浇箱梁支架模板搭设。三、概况1、简述：46#墩48#墩为现浇预应力连续箱梁，横断面为等变截面形式，各跨分布为26.

2、91m+28m，联长54.91m。顶板宽度24.8 m，底板宽度15m，梁高2.0m，箱体为三室结构。该联箱梁支架搭设高度在13.0m14.5m之间。全联混凝土浇筑总量约计约计928.5m3。2、模板本工程箱梁模板采用双面覆膜15mm厚竹胶板，板材密度0.8g/cm，表面平整度高，可以满足混凝土成品的外观平整度要求，保证箱梁砼表面光洁、色泽统一。根据桥梁曲线线性参数进行胶模板的裁切拼装，保证线形圆顺美观。以满足砼成品的外观要求。每块板1.22m2.44m，约36kg。在门式支架顶托上纵向铺设10cm15cm方木（端横梁及中横梁部位纵木为10cm15cm），横向铺设10cm10cm的木挡料，中心

3、间距2530cm，上铺15mm厚竹胶板，模板表面洁净、光滑、平整、无破损。模板横缝必须设在木横挡上。模板及支撑不得有松动、跑模或下沉等现象。模板体系搁置在支架体系上，分两次立模，第一次为底板、腹板、翼板及隔板，第二次为顶板。箱梁工作孔设置在支点1/4跨径处，长1.3m，宽90CM，待施工完成后按原设计恢复。四、支架设计简述1搭设高度的确定：根据实际需要，选择MF1219（483.5mm，宽1.20 m 、高1.90m）、可调底座（0.4m）以及调节杆，根据模板厚度、纵横方木的厚度以及处理后的地基表面高程确定具体的各部位搭设高度。2. 门架的平面相对平行于连续梁纵轴线，门架与门架横向之间用交叉拉

4、杆连续拉接。门式支架纵向每排间距根据实际跨度调整，最大不超过90cm，过度区域范围内纵向排距加密为60cm，横梁区域加密至30cm，采用钢管扣件连接。底板下及翼缘板部位横向列距为90cm，腹板处为60cm； 沿纵横向设置扫地杆件及水平连接杆，与门式支架采用扣件连接。门架安装时应由一端向另一端延伸，不得相对进行。每搭设完一层门架后，应检查并调整水平度及垂直度。水平加固杆必须和门式支架同步搭设并连接牢固。配备扭力扳手，对水平加固杆和每个节点的杆件进行检查。3、杆件布置形式工程施工时依据箱梁断面构造形式，根据其各部位荷载不同进行支撑架的布置。支撑架横杆步距为1.2m。各部位结构支撑架立杆的布置形式参

5、见下表。各部位支撑架布置形式：（详见ZX46#ZX48#联支架布置图）位置横向布置间距（m）纵向布置间距（m）腹板箱室板翼板横梁部位过渡段跨中段备注46#47#0.60.90.90.30.750.7547#48#0.60.90.90.30.850.85 4、支架搭设施工流程支架设计地基处理测量放线摆放底托及第一层支架连接横杆检查立杆调节下托丝杠用水准仪找平分层向上拼装达到标高后加斜撑调平顶托标高、安放方木对曲线段各杆件块用脚手管连接加固整体检查下道工序五、支架体系荷载验算1、一榀门架稳定承载力计算： 支架采用MF1219型及同类型支架，搭设高度在13m15m之间，一榀门架的稳定承载力计算：I

6、= I0+I1h1/h0 = 12.19104+1.421041550/1900 = 13.35104mm4; i = I/A1 = 13.35104/489 = 16.52mm门架立杆细长比：根据H=15m，查建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 = 135根据 =135 ，查表得门架立杆稳定系数 = 0.371根据f = 205N/mm2 ；A = 4892mm2；一榀门架轴向力设计值：Nd =Af = 0.371489220510-3=74.38KN2、支架自重荷载计算参数：A、箱梁钢筋混凝土比重取26 KN /m3， N1按各部位不同断面面积计算B、模板方木及楞木自重取 N2 =0.65

7、KN/m2C、支架自重荷载 N3（搭设高度按15m计算）D、施工人员、机械荷载取 N4 =1.0KN /m2E、砼振捣及冲击荷载 N5 =2.0KN /m2参考建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范，支架自重荷载N3计算：1）门架自重、扣件、交叉支撑杆、水平加固杆、连接棒、锁臂等杆件自重按每米高架体取值：n1 = 0.275KN/m2）剪刀撑、扫地杆均采用422.5mm钢管，设纵向剪刀撑和水平剪刀撑，顶部作业面周边设栏杆、挡脚板、密目网，以上各项分布到每米高架体的重量取值： n2 = 0.081 KN/m3、风荷载计算：门架立杆排列按等距计算，：Nwn = 12Mwq/(2n-1)nlbNwn一榀

8、门架立杆风荷载作用下的最大附加轴力标准值；Mwq倾覆力矩标准值；n门架列数；本案n=39lb立杆相邻距离；本案取lb=0.6m1）满堂支架风荷载标准值计算：wkf = z*s*w0作用于顶部1.5m工作面模板的风荷载标准值：wkfm = z*s*w0式中z为风压高度变化系数；本案风压高度变化系数 z=1.10，s为风荷载体型系数；架体按规范取值0.27；顶部加密目网的工作面取值0.8； w0为基本风压值；杭州地区50年一遇基本风压 W0=0.45kN/m2；wkf = z*s*w0 = 1.100.270.45 = 0.134 kN/m2； wkfm = z*s*w0 = 1.100.80.4

9、5 = 0.396 kN/m2；2） 作用于计算单元架体上的水平力计算： 支架排距按1m计算（实际布设排距均不大于1m） Fwf = laH wkf = （1.0+1.22）150.134 = 4.462 kN Fwfm = laH wkf = （1.0+1.22）1.50.396 = 1.319 kN 3）倾覆力矩计算： Mwq = H（0.5 Fwf+ Fwfm）=15（0.54.462+0.319）=53.25 kN.m 4）门架立杆轴力标准值计算： Nwn = 12Mwq/(2n-1)nlb = 1253.25/（77390.6）= 0.355 kN4、端横梁部位（2.0m高）支架承载

10、力验算：端横梁处现浇混凝土自重： G1=2.01126=52KN/m2;每1榀门架承受的砼重量为: N1=1.50.652=46.8KN；模板方木及楞木自重： N2=1.50.60.65=0.585KN；支架自重： N3=（0.275+0.081）15=5.34KN施工人员、机械荷载取： N4=1.50.61.0=0.90KN砼振捣冲击荷载： N5=1.50.62.0=1.80KN1）不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 （5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2（46.8+0.585+5.34）

11、+1.4（0.90+1.80）=67.05KN；N=67.50KNAf =74.38KN 满足稳定承载力要求2）附加风荷载时：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 （5.4.2-2）式和（5.4.2-3）式计算：N1 = 1.2(N1+N2+N3)+0.91.4(N4+N5+ Nwn) = 1.2(46.8+0.585+5.34)+0.91.4（0.9+1.8+ 0.255) = 67.41 KNN2 = 1.35(N1+N2+N3)+1.40.7(N4+N5)+0.6Nwn) = 1.35(46.8+0.585+5.34)+1.40.7（0.9+1.8）+ 0.600.

12、255) = 74.04 KN取：74.04KNAf =74.38KN 满足稳定承载力要求5、取ZX47ZX48过渡区域实腹板部位支架承载力验算（参照施工图纸HT188-SQ-S-17-1-2 B-B断面）：中腹板处：3榀门架承受的混凝土重量为：G1=0.62.0+0.60.2+0.40.2+0.6（0.25+0.40）2.0526=95.42KN;每1榀门架承受的砼重量为: N1=95.42/3=31.81KN；模板方木及楞木自重： N2=2.050.60.65=0.80KN；支架自重： N3=（0.275+0.081）15=5.34KN施工人员、机械荷载取： N4=2.050.61.0=1

13、.23KN砼振捣冲击荷载： N5=2.050.62.0=2.46KN1）不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 （5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2（31.81+0.80+5.34）+1.4（1.23+2.46）=50.71KN；N=50.71KNAf =74.38KN 满足稳定承载力要求2）附加风荷载时：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 （5.4.2-2）式和（5.4.2-3）式计算：N1 = 1.2(N1+N2+N3)+0.91.4(N4+N5+ Nwn) = 1

14、.2(31.81+0.80+5.34)+0.91.4（1.23+2.46+ 0.255) = 50.51 KNN2 = 1.35(N1+N2+N3)+1.40.7(N4+N5)+0.6Nwn) = 1.35(31.81+0.80+5.34)+1.40.7（1.23+2.46）+ 0.600.255) = 55.06 KN取：55.06KNAf =74.38KN 满足稳定承载力要求6、箱室顶底板部位承载力验算：（选顶底板最厚处验算）顶底板处现浇混凝土自重： G1=0.651126=16.9KN/m2;每1榀门架承受的砼重量为: N1=2.050.916.9=31.18KN；模板方木及楞木自重：

15、N2=2.050.90.65=1.20KN；支架自重： N3=（0.275+0.081）15=5.34KN施工人员、机械荷载取： N4=2.050.91.0=1.85KN砼振捣冲击荷载： N5=2.050.92.0=3.70KN1）不附加风荷载时：计算立杆的轴向力N：按建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 （5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2（31.18+1.20+5.34）+1.4（1.85+3.70）=53.04KN；N=53.04KNAf =74.38KN 满足稳定承载力要求2）附加风荷载时：按建筑施工门式钢管脚手架安全技

16、术规范JGJ128-2010 （5.4.2-2）式和（5.4.2-3）式计算：N1 = 1.2(N1+N2+N3)+0.91.4(N4+N5+ Nwn) = 1.2(31.18+1.20+5.34)+0.91.4（1.85+3.70+0.255) = 52.58 KNN2 = 1.35(N1+N2+N3)+1.40.7(N4+N5)+0.6Nwn) = 1.35(31.18+1.20+5.34)+1.40.7（1.85+3.70）+ 0.600.255) = 56.58 KN取：56.58KNAf =74.38KN 满足稳定承载力要求六、竹胶板底模验算底模采用15mm的覆膜竹胶板, 横向方木采

17、用10cm10cm，按30cm间距排列；纵向方木间距按60cm排列。1、计算端横梁部位（2.0米高）模板承载力：计算单元为60cm30cm，按连续梁考虑。截面参数及材料力学性能指标：竹胶板容许应力横向=70Mpa；纵向=50Mpa；弹性模量 E横向=6103Mpa；E纵向=4103MPa。为保险起见，以上参数按纵向取值使用W=bh2/6=10.0152/6=3.7510-5m3I=bh3/12=10.0153/12=2.8110-7m3强度计算：此部位单位面积荷载：Q 1= 1.2（52+0.65）+1.4（1.0+2.0）= 67.38KN/m2;分配到计算单元：q=0.60.3067.38

18、=12.13kN/m Mmaxql2/1012.130.300.30/100.11KN.mmaxMmax /W0.11103/3.7510-52.95MPa =50 MPa 合格刚度计算：Q 2= 1.2（52+0.65）= 63.18KN/m2;分配到计算单元：q=0.60.3063.18=11.37kN/m fql4/(150EI)11.371030.304/(15041092.8110-7)0.55mmf0300/4000.75mm 挠度合格2、过渡区域腹板处模板承载力验算：腹板处：3榀门架承受的重量为：G1=0.62.0+0.60.2+0.40.2+0.6（0.25+0.40）2.05

19、26=95.42KN；三榀门架作用面积为1.8m2.05m，单位面积荷载：95.42/(1.82.05)=25.86 KN/mm2竹胶板计算单元为60cm30cm，按连续梁考虑。W=bh2/6=10.0152/6=3.7510-5m3I=bh3/12=10.0153/12=2.8110-7m3强度计算：此部位单位面积荷载：Q 1= 1.2（25.86+0.65）+1.4（1.0+2.0）= 36.01KN/m2;分配到计算单元：q=0.60.336.01=6.48kN/m Mmaxql2/106.480.30.3/100.058KN.mmaxMmax /W0.058103/3.7510-51.

20、56MPa =50 MPa 合格刚度计算：Q 2= 1.2（25.86+0.65）= 31.81KN/m2;分配到计算单元：q=0.60.331.81=5.73kN/m fql4/(150EI)5.731030.304/(15041092.8110-7)0.275mmf0300/4000.75mm 挠度合格 箱室顶底板处单位面积荷载较腹板、端梁处小得多，不再进行竹胶板承载力验算。七、 横梁、纵梁验算1、横梁验算： （1）、取47#墩48#墩过渡区域顶底板处验算横梁承载力。该处门架立杆横向间距0.6m，采用简支梁模式，按0.6m跨径计算，横向楞木每30cm一根排列（中心距）。该处顶底板砼自重为：

21、G1 = 0.651126=16.9KN/m2G2 = 1.2（16.9+0.65）+1.4（1.0+2.0）=25.26 KN /m2楞木上的均布荷载为：q = 25.260.60.3/0.6=7.58KN/m跨中弯矩为：M1=(0.60.67.58)/8=0.341KN.m楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量E=9106KN/m2,其允许弯应力w=13Mpa,拟采用10cm10cm的方木。其截面模量为： W1=0.10.10.1/6=1.6710-4m3弯应力w1= M1/W1= 0.341103/(1.6710-4)=2.04Mpaw=13Mpa挠度验算：I1=W10.1/2=8.3510-6m4

22、挠度f1=5ql4/（384EI）=(5/384)7.581030.64)/(91098.3510-6)=0.17mm600/400=1.5mm.（2）、取端横梁处（2.0m高）验算横梁方木承载力。该处门架横向间距0.3m，列距为0.6m，采用简支梁模式，横木按0.6m跨径计算，横向楞木每30cm一根排列（中心距）。该处砼自重为：G1 = 2.01126=52.0KN/m2G2 = 1.2（52+0.65）+1.4（1.0+2.0）=67.38KN /m2楞木上的均布荷载为：q = 67.380.60.30/0.6=20.22KN/m跨中弯矩为：M1=(0.60.620.22)/8=0.91K

23、N.m楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量E=9106KN/m2,其允许弯应力w=13Mpa,拟采用10cm10cm的方木。其截面模量为： W1=0.10.10.1/6=1.6710-4m3弯应力w1= M1/W1= 0.91103/(1.6710-4)=5.45Mpaw=13Mpa挠度验算：I1=W10.1/2=8.3510-6m4挠度f1=5ql4/（384EI）=(5/384)20.221030.64)/(91098.3510-6)=0.46mm600/400=1.5mm。2、纵梁验算：纵梁采用10cm15cm的鱼鳞云杉，根据门架类型构造，纵梁计算长度按1.20m；纵梁与10cm10cm的横木相结

24、合。 （1）取47#墩48#墩过渡区域顶底板处验算纵梁承载力，该处顶底板最厚。 按单榀门架两根立杆间距1.20m为跨径计算，横向楞木在纵梁上每30cm一根排列（中心距）。该处门架纵向间距为0.85m，横向间距按90cm布置，采用简支梁模式。该处顶底板砼自重为：G1 = 0.651126=16.9KN/m2G2 = 1.2（16.9+0.65）+1.4（1.0+2.0）=21.88 KN /m2楞木上的均布荷载为：q = 21.881.20.6/1.2=13.13KN/m跨中弯矩为：M1=(1.21.213.13)/8=2.36KN.m楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量E=9106KN/m2,其允许弯应

25、力w=13Mpa,拟采用10cm15cm的方木。其截面模量为： W1=0.10.150.15/6=3.7510-4m3弯应力w1= M1/W1= 2.36103/(3.7510-4)=6.30Mpaw=13Mpa挠度验算：I1=W10.15/2=2.81210-5m4挠度f1=5ql4/（384EI）=(5/384)13.131031.24)/(91092.81210-5)=1.40mm1200/400=3.0mm.（2）取端横梁处（2.0m高）验算纵梁方木承载力。 按单榀门架两根立杆间距1.20m为跨径计算，横向楞木在纵梁上每30cm一根排列（中心距）。该处门架纵向排距0.3m，横向列距0.

26、6m，采用简支梁模式。横梁纵向方木采用0.15m0.15m;G1 = 2.01126=52.0KN/m2G2 = 1.2（52.0+0.65）+1.4（1.0+2.0）=67.38KN /m2楞木上的均布荷载为：q = 67.381.20.6/1.2=40.43KN/m跨中弯矩为：M1=(1.21.240.43)/8=7.28KN.m楞木采用鱼鳞云杉，弹性模量E=9106KN/m2,其允许弯应力w=13Mpa,拟采用10cm15cm的方木。其截面模量为： W1=0.150.150.15/6=5.62510-4m3弯应力w1= M1/W1= 7.28103/(5.62510-4)=12.9Mpa

27、w=13Mpa挠度验算：I1=W10.15/2=4.2210-5m4f1 = 5ql4/（384EI）=(5/384)40.431031.24)/(91094.2210-5)=2.87mm1200/400=3.0mm。八、 支架搭设操作重点1、搭设前应对施工人员进行技术安全交底。2、材料进场时对支架及构配件进行查验，对没有质量证明资料和外观有缺陷的不合格构配件严禁进场使用。3、在已处理好的地基上按施工方案要求的平面尺寸，弹出门架位置线，以桥梁中心线为基准在地面上放出箱梁腹板、翼板投影线。4、可调底座螺栓伸出长度不宜超过20cm。5、门架安装应自一端向另一端延伸，要保证横隔梁与箱梁结合部位支架加

28、密的合理、稳固、连续。在搭设时要逐层改变方向不得相对进行并及时检查水平度、垂直度。顶托上的方木必须平整置放在卡槽内并楔紧，预防偏心。 6、门式支架的各个部件在竖直方向上必须调整成垂直状态。7、横向水平加固的位置：用48钢管在支撑门架的顶层设置横向加固水平钢管，与交叉拉杆平行，用扣件固定在门架水平杆的中间，每排门架均设置一道。8、纵向水平杆加固的设置：用48钢管在支撑门架的顶层，层层设置纵向加固水平钢管。它与门架面平行，用扣件固定在横向水平加固管上，其间距不大于3个跨宽。9、扫地杆纵横向排排设置。10、整架内外要加强剪刀撑的设置，横向每三排门架加设一道剪刀撑。不大于8m从箱梁横截面中心向两侧对称

29、布置，呈八字形；纵向剪刀撑步距不大于5m，斜杆与地面夹角为45o-60o之间。11、对整架的加固应根据结构施工要求以及现场实际情况按行业标准建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范中的要求施工。12、预压材料必须均匀平衡向后退进，不得集中堆入。13、在浇筑砼时必须派人在支架下观察、测量地基、支架、模板等变形情况，并准备相应的补救措施，严禁在脚手架上固定、架设砼泵、泵管及起重设施等。14、支架搭设期间和搭设完成后，严禁吊车吊臂、吊绳、吊钩以及吊装物碰撞支架和模板，吊装过程中应安排专人指挥，吊车司机必须按操作规程操作。15、当浇筑好的砼达到规定拆模的强度后方可落架，拆除支架前应设置警戒区。九、搭设与拆除

30、注意事项（一）搭设1、支架搭设前，工程技术负责人应按行业标准建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范要求和施工组织方案向施工人员进行技术、安全交底。2、材料进场时对支架及构配件进行查验，对没有质量证明资料和外观有缺陷的不合格构配件严禁进场使用。3、在已处理好的地基上按施工方案要求的平面尺寸，弹出门架位置线，底座、垫体安放位置应准确无误。4、门架安装应自一端向另一端延伸，要保证横隔梁与箱梁结合部位支架加密的合理、稳固、连续。在搭设时要逐层改变方向不得相对进行并及时检查水平度、垂直度。顶托上的方木必须平整置放在卡槽内并楔紧，预防偏心。5、预压材料必须均匀平衡向后退进，不得集中堆入。6、在浇筑砼时必须派人

31、在支架下观察、测量地基、支架、模板等变形情况，并准备相应的补救措施，严禁在脚手架上固定、架设砼泵、泵管及起重设施等。7、当浇筑好的砼达到规定拆模的强度后方可落架，拆除支架前应设置警戒区。（二）拆除1、拆除时，必须在班前进行拆除技术、安全交底，有组织有程序的进行，按后装先拆、先装后拆的原则，从一端拆向另一端，自上而下、先外后里进行，对拆除支架构配件按规格、 型号摆放整齐、文明施工。2、拆除门架时应安排专人统一指挥，作业过程中施工人员及机械司机要听从指挥。3、拆除过程中施工人员必须站在临时设置的脚手板上作业，并按照规定配戴安全帽、安全带等安全防护用品。4、拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接杆应放入袋内，锁扣应先传递至地面并放到室内堆存。5、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。6、拆下的门架、钢管与配件，应成捆用机械或人工送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。十、 预压 见碗扣式支架方案十一、地基承载力计算 见碗扣式支架方案十二、应急预案 见碗扣式支架方案18