高速公路立交桥跨省道现浇箱梁支架计算书.doc

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1、.二广高速公路怀集至三水段第十二合同段(YK44+820 YK46+844)五村立交桥现浇箱梁支架计算书中铁十四局集团有限公司二广高速公路怀集至三水段第十二合同段项目经理部二八年三月十八日目 录一、计算依据1二、工程概况1三、支架搭设方案13.1跨省道架空支架部分13.2满堂支架部分2四、满堂支架搭设方案及验算24.1荷载取值24.2立杆脚手架计算24.3纵横木楞计算64.3.1纵木楞计算64.3.1横木楞计算94.4模板计算114.5地基处理及承载力计算12五、临时通道简易结构计算135.1说明135.2 荷载计算145.3 纵梁计算145.4 横梁复核145.5立杆复核15五村立交桥现浇箱

2、梁支架计算书一、计算依据1、五村立交桥施工图设计；2、公路桥涵施工技术规范；3、公路工程质量检验评定标准；4、公路桥涵设计手册；5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)6、上海市工程建设规范钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程(DG/TJ08-016-2004)二、工程概况二广高速公路第十二合同段内五村分离立交桥起讫里程为:YK46+237.47YK46+313.53(ZK46+248.97ZK46+325.03)，桥梁全长76.06m米。本桥左线位于右偏R=2900m的圆曲线及-0.85%的纵坡上，右线位于右偏R=2550m圆曲线及-0.746%的纵坡上。本桥上构

3、为18+32+20m预应力混凝土连续箱梁，左右线各有2墩2台。除左线0#台为桩柱式桥台外，其中台均为承台分离式台，桥墩均为花瓶墩，墩台基础为桩基础。本桥1#墩、2#墩跨越S263省道，与省道交角为75。设计要求箱梁施工时须保证省道通车净空不小于4.5m，以确保S263省道畅通。三、支架搭设方案现浇箱梁采用支架法现浇施工，整个支架系统分为两部分，其一为跨S263省道预留过车门洞所采取的架空支架部分，其二为满堂脚手架部分。3.1跨省道架空支架部分五村立交桥第二跨跨越S263省道，采用预留门洞方案，左右幅各预留一个门洞，门洞净宽6.0m,净高不小于4.5米。施工时直接在S263省道上浇筑6道(左右幅

4、各三道)长22m、宽100cm、高50cm的C20砼基础，基础砼顶面预埋钢板，钢板规格为8080cm，在基础上设立6根直径60cm、厚度=8mm的钢管，底部与基础砼预埋钢板焊接牢固，钢管顶部开槽，I40a工字钢放置于钢管顶面槽口中，与钢管焊接固定，形成横梁，在两侧悬臂处采用二根16型槽钢作为牛腿。横梁上架设I40a工字钢纵梁，间距为60cm，在腹板处加密为50cm，在纵梁上铺设间距为30cm的10cm10cm的方木作为分配梁，最后在分配梁上直接铺设竹胶板作为底模。3.2满堂支架部分现浇箱梁施工支架除S263省道门架外全部采用扣式件钢管脚手架搭设满堂支架。扣件式钢管脚手架由可调底托、横杆、立杆、

5、可调顶托、扫地杆及剪刀撑组成。支架用扣件式钢管脚手架搭设，立杆间隔在1、2号墩两侧各1.5m 长度范围按照5030cm 布置立杆，在两侧各1.5m3m 长度范围内按照6030cm（纵向横向）布置立杆；0号台、3号台是现浇梁端部，台前各1m范围按5030cm（纵向横向）布置立杆，台前各12.2m范围按6030cm（纵向横向）布置立杆；其余范围按照6060cm 布置立杆。纵横向分配梁采用1010cm的方木，模板采用厚度t=1.2cm的竹胶板。四、满堂支架搭设方案及验算4.1荷载取值1、箱梁钢筋混凝土自重(钢筋砼自重按27KN/m3取值)：(1)中墩横梁处(最不利位置)：F1=10.51.81.62

6、7/(10.51.8) =43.2KN/m2;(2)距墩1.0m处(次不利位置)：F1=(10.51.6-0.752.63)27/10.5=28.2 KN/m2;(3)跨中处(一般不利位置)：F1”=(10.51.6-3.23)27/10.5=18.5 KN/m2;2、底模板及内模自重，取F2=8KN/m2;3、支架自重：钢管支架自重F3:按实际布置进行计算。4、施工人员及施工设备荷载:(1)计算模板及支撑模板楞木取值：2.5KN/m2，集中荷载2.5KN；(2)计算支撑楞木的结构构件时取值：2.5KN/m2；(3)计算支架立柱取值：2.0KN/m2；5、振捣混凝土产生荷载：F5=2.0KN/

7、m2；6、倾倒混凝土产生荷载取值：F6=2.0KN/m2；4.2立杆脚手架计算1、最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在中墩处的箱梁最重，为最不利荷载位置，对该位置进行支架检算（纵、横杆步距为0.60.9m）：扣件式钢管支架自重F3(按6m高考虑)a、立杆自重（采用483.5mm 钢管单位重量为3.84kg/m）q1=0.0384KN/m6m=0.24KN/根;b、可调托座q2=0.045KN/m1 个=0.045KN/根;c、横杆自重q3=0.0384KN/m6(0.5+0.3)=0.19KN/根;d、扣件自重直角扣件: q4=0.0132KN/m（62+3）=0.2KN/根;对

8、接扣件: q5=0.0184KN/m1=0.0184KN/根;所以扣件式钢管支架自重: F3= q1+ q2+ q3+ q4+ q5=0.24+0.045+0.19+0.2+0.184=0.86KN/根则单根立杆承受的恒载为:NGK=(F1+F2)0.50.3+F3=(43.2+8) 0.50.3+0.86 =8.54 KN;活载为: NQK=(F4+F5+F6)0.50.3=0.9KN;单根立杆承受力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.28.54+1.40.9=11.5KN(1)立杆强度计算:立杆受压应力:=F/A=11500/318(取值同稳定性验算)=36.2 Mpa 164(取值同

9、稳定性验算)Mpa,满足要求。(2)稳定性验算：单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于=L0/i=(h+2a)/i=(120+240)/1.58=127查得=0.412N/(A)= 11500 /(0.412318)=87.8 MPa164Mpa(其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa80=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/87.8=1.87。(3)扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受

10、力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：11.5KN/根单个扣件受力为：11.5/3=3.83KN/个根据扣件式规范表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/3.83=2.1。2、次不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在距墩中心0.9m处的为次不利荷载位置，对该位置进行支架检算（纵、横杆步距为0.60.3m）：扣件式钢管支架自重F3(同最不利位置)为:0.86KN/根则单根立杆承受的恒载为:NGK=(F1+F2)0.60.3+F3=(28.2+8) 0.6

11、0.3+0.86 =7.4 KN;活载为: NQK=(F4+F5+F6)0.60.3=1.1KN;单根立杆承受力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.27.4+1.41.1=10.5KN(1)立杆受力验算:立杆受压应力:=F/A=10500/318(取值同稳定性验算)=33 Mpa 164(取值同稳定性验算)Mpa,满足要求。 (2)稳定性验算：单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于=L0/i=(h+2a)/i=(120+240)/1.58=127查得=0.412N/(A)= 10500

12、/(0.412318)=80.1 MPa164Mpa(其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa80=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/80.1=2.0。(3)扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：10.5KN/根单个扣件受力为：10.5/3=3.5KN/个根据扣件式规范表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/3.5=2.2

13、8。3、一般不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在跨中处的为一般不利荷载位置，对该位置进行支架检算（纵、横杆步距为0.60.6m）：扣件式钢管支架自重F3(同最不利位置)为:0.86KN/根则单根立杆承受的恒载为:NGK=(F1”+F2)0.60.6+F3=(18.5+8)0.60.6+0.86 =10.4 KN;活载为: NQK=(F4+F5+F6)0.60.6=2.2KN;单根立杆承受力：N=1.2 NGK+1.4NQK=1.210.4+1.42.2=15.6KN(1)立杆强度算:立杆受压应力:=F/A=15600/318(取值同稳定性验算)=49.1 Mpa 164(取值同稳定

14、性验算)Mpa,满足要求。(2)稳定性验算：单根钢管截面面积（由于是旧管，按壁厚3mm计，另外乘以0.75折减系数）：A=423.90.75=318mm2；回转半径：i=1.58cm由于=L0/i=(h+2a)/i=(120+240)/1.58=127查得=0.412N/(A)= 15600 /(0.412318)=119.1 MPa164Mpa(其中，Q235 钢管容许应力为205Mpa80=164 Mpa，80%为旧管疲劳折减系数)根据以上计算可知，钢管立杆的稳定性符合要求，安全系数164/119.1=1.4,其中未计算剪刀撑重量、风力的影响。(3)扣件受力分析对于底板及腹板位置钢管均采用

15、搭接控制标高，主要依靠扣件进行受力，现我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，现对扣件抗滑力进行验算：从整体验算结果可知：单根钢管承载力为：15.6KN/根单个扣件受力为：15.6/3=5.2KN/个根据扣件式规范表5.1.7 中知：直角扣件、旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN，所以扣件抗滑符合要求，安全系数为：8/3.5=2.28。4.3纵横木楞计算纵横向木楞采用1010cm方木，材质为松木，按较低强度等级TC13取值，抗弯允许应力fm=13(N/m), 顺纹抗剪fv=1.4(N/m)，横纹局部承压fc90=2.9（N/m），弹性模量E=10000（N/m），露天折减系数为0.9，在生产性高

16、温影响下，木材表面温度达4050折减系数为0.8。A=100cm2,I=833cm4,Wa =167cm3 。4.3.1横木楞计算1、最不利荷载位置计算(1)荷载组合，由于钢管布置为50cm30cm，则F= (F1+F2)0.31.2+(F4+F5+F6) 0.31.4=(43.2+8)0.31.2+(2.5+2+2) 0.31.4=21.2 KN/m(2)弯应力计算木楞跨中弯矩Mmax=ql2/8=2.121040.32/8=238.5 Nm弯应力m=M/Wa=238.5/(167/1000000)=1.43106 (N/) 即m =1.43N/mfm=9.36N/m 满足要求 其中： fm

17、=130.90.8=9.36 安全系数为：9.36/1.43=6.5 (3)局部承压力荷载： q0.3/2=2.121040.3/2=3180N成压应力：3180/（100100）=0.32 N/mm2 fc90=2.088 N/mm2 满足要求其中：fc90=2.90.80.9=2.088 N/mm2 安全系数：2.088/0.32=6.5(4)刚度计算f=5ql4/384EI=521.23004/(38410000833104)=0.03mm500/400=1.25mm 满足要求(5)剪应力验算荷载：3180 N剪应力：33180/2（100100）=0.5 N/ mm2 fv=1.008

18、N/m 其中：fv=1.40.80.9=1.008 N/m 安全系数：1.008/0.5=22、次不利荷载位置计算(1)荷载组合，由于钢管布置为60cm30cm，则q= (F1+F2)0.31.2+(F4+F5+F6) 0.31.4=(28.2+8)0.31.2+(2.5+2+2) 0.31.4=15.8 KN/m(2)弯应力计算木楞跨中弯矩Mmax=ql2/8=1.581040.32/8=177.8 Nm弯应力m=M/Wa=177.8/(167/1000000)=1.1106 (N/) 即m =1.1N/mfm=9.36N/m 满足要求 其中： fm=130.90.8=9.36 安全系数为：

19、9.36/1.1=8.5 (3)局部承压力荷载： q0.3/2=1.581040.3/2=2370 N成压应力：2370/（100100）=0.24 N/mm2 fc90=2.088 N/mm2 满足要求其中：fc90=2.90.80.9=2.088 N/mm2 安全系数：2.088/0.24=8.7(4)刚度计算f=5ql4/384EI=515.83004/(38410000833104)=0.02mm500/400=1.25mm 满足要求(5)剪应力验算荷载：2370 N剪应力：32370/2（100100）=0.36 N/ mm2 fv=1.008N/m 其中：fv=1.40.80.9=

20、1.008 N/m 安全系数：1.008/0.36=2.83、一般不利荷载位置计算(1)荷载组合，由于钢管布置为60cm60cm，则q= (F1+F2)0.31.2+(F4+F5+F6) 0.31.4=(18.5+8)0.31.2+(2.5+2+2) 0.31.4=12.3 KN/m(2)弯应力计算木楞跨中弯矩Mmax=ql2/8=1.231040.62/8=553.5Nm弯应力m=M/Wa=553.5/(167/1000000)=3.32106 (N/) 即m =3.32N/mfm=9.36N/m 满足要求 其中： fm=130.90.8=9.36 安全系数为：9.36/3.32=2.8 (

21、3)局部承压力荷载： q0.6/2=1.231040.6/2=3690 N成压应力：3690/（100100）=0.37 N/mm2 fc90=2.088 N/mm2 满足要求其中：fc90=2.90.80.9=2.088 N/mm2 安全系数：2.088/0.37=5.4(4)刚度计算f=5ql4/384EI=512.36004/(38410000833104)=0.25mm500/400=1.25mm 满足要求(5)剪应力验算荷载：3690 N剪应力：33690/2（100100）=0.56 N/ mm2 fv=1.008N/m 其中：fv=1.40.80.9=1.008 N/m 安全系数

22、：1.008/0.56=1.84.3.1纵木楞计算1、最不利荷载位置计算纵木楞支承横木楞，在横梁位置为最不利位置，横向方木的间隔为0.3m一道，按集中力计算,纵木楞按简支梁计算:(1)荷载组合，由于钢管布置为50cm30cm(纵横)，则F= (F1+F2)1.2+(F4+F5+F6)1.4=(43.2+8)1.2+(2.5+2+2)1.4=70.6 KN/m2集中力P=70.60.30.3=6.4 KN(2)弯应力计算Mmax=FL/4=6.41030.6/4=960Nm弯应力m=M/Wa=960/(167/1000000)=5.75106 N/ 即m =5.75N/mfm=9.36N/m 满

23、足要求其中： fm=130.90.8=9.36 安全系数为：9.36/5.75=1.6(3)刚度计算f=2.08104Pl3/EI=2.081046.40.63/(1000833)=0.3mm600/400=1.5mm 满足要求(4)剪应力验算荷载：P/2=3200 N剪应力：33200/2（100100）=0.5N/ mm2 fv=1.008N/m 其中：fv=1.40.80.9=1.008 N/m 安全系数：1.008/0.5=22、次不利荷载位置计算在次不利位置其钢管布置为60cm30cm(纵横):(1)荷载组合，由于钢管布置为60cm30cm，则F= (F1+F2)1.2+(F4+F5

24、+F6)1.4=(28.2+8)1.2+(2.5+2+2)1.4=52.6 KN/m2集中力P=52.60.30.3=4.8 KN(2)弯应力计算Mmax=FL/4=4.81030.6/4=720Nm弯应力m=M/Wa=720/(167/1000000)=4.31106 N/ 即m =4.31N/mfm=9.36N/m 满足要求 其中： fm=130.90.8=9.36 安全系数为：9.36/4.31=2.2(3)刚度计算f=2.08104Pl3/EI=2.081044.70.63/(1000833)=0.3mm600/400=1.5mm 满足要求(4)剪应力验算荷载：P/2=2350 N剪应

25、力：32350/2（100100）=0.4N/ mm2 fv=1.008N/m 其中：fv=1.40.80.9=1.008 N/m 安全系数：1.008/0.4=2.523、一般不利荷载位置计算纵木楞支承横木楞，在跨中位置为一般不利位置，横向方木的间隔为0.3m一道，按集中力计算,纵木楞按简支梁计算:(1)荷载组合，由于钢管布置为60cm60cm，则F= (F1+F2)1.2+(F4+F5+F6)1.4=(18.5+8)1.2+(2.5+2+2)1.4=40.9 KN/m2集中力P=40.90.30.6=7.4 KN(2)弯应力计算Mmax=FL/4=7.41030.6/4=1110Nm弯应力

26、m=M/Wa=1110/(167/1000000)=6.65106 N/ 即m =6.65N/mfm=9.36N/m 满足要求 其中： fm=130.90.8=9.36 安全系数为：9.36/6.65=1.41(3)刚度计算f=2.08104Pl3/EI=2.081047.40.63/(1000833)=0.4mm600/400=1.5mm 满足要求(4)剪应力验算荷载：P/2=3700 N剪应力：33700/2（100100）=0.6N/ mm2 fv=1.008N/m 其中：fv=1.40.80.9=1.008 N/m 安全系数：1.008/0.6=1.684.4模板计算模板采用12mm厚

27、竹胶板, 单块模板尺寸为1.222.44m。直接支承模板的纵向方木为10cm10cm，取0.3m宽进行复核,按四等跨连续梁计算：1、最不利位置在桥墩中心线两侧各3m范围、距桥台2.5m范围为荷载最不利位置,该处横向方木中心间距为30cm,其净距为20cm:(1)荷载组合F=(F1+F2)1.2+(F4+F5+F6)1.40.3=(43.2+8) +(2.5+2+2)0.3=17.4 KN/m(2)弯应力计算Mmax=0.077ql2=0.07717.40.22=0.054 KNmm=M/W=0.054106/(1/6300122)=7.5 (N/m) 即m =7.5N/mfm=50N/m 满足

28、要求 (3)刚度复核W=0.632ql4/(100EI)=0.63217.42004/(1008.51031/12300123)=0.48mm200/400=0.5mm 满足要求2、次不利位置在荷载最不利位置外为荷载次不利位置,该处横向方木中心间距为30cm,其净距为20cm,计算时按25cm考虑:(1)荷载组合F=(F1+F2)1.2+(F4+F5+F6)1.40.3=(18.5+8)+(2.5+2+2)0.3=9.9 KN/m(2)弯应力计算Mmax=0.077ql2=0.0779.90.252=0.05 KNmm=M/W=0.05106/(1/6300122)=7.0 (N/m) 即m

29、=7.0N/mfm=50N/m 满足要求 (3)刚度复核W=0.632ql4/(100EI)=0.6329.92504/(1008.51031/12300123)=0.66mm300/400=0.75mm 满足要求4.5地基承载力计算4.5.1地基处理1、基坑回填：承台施工后，将基坑内的水抽干，挖除稀泥,用石碴分层回填至原地面，分层厚度为50cm左右，分层压实。2、泥浆池处理：由于钻孔施工时场地内有泥浆池，地基处理前应将泥浆池清理干净，直至硬土层，然后用石碴(洞碴)回填至原地面，分层厚度为50cm左右，压路机压实。3、台前地基采取挖台阶压实后,铺设10cm厚C20砼处理。4、其它处将原地面换填

30、50cm石碴（洞碴），用压路机压实。5、为防止地基积水，将地面处理成2%横坡，与箱梁坡度一致。地基两侧挖排水沟，以便排水。6、地基换填处理完成后，在桥墩两侧各3m范围、桥台3m范围施工15cm厚C20砼；在其它范围施工20cm厚5%水泥稳定碎石基层，以保证地基承载力满足要求，同时防止雨水下渗降低地基承载力。7、处理范围：箱梁投影线外侧1m。4.5.2地基承载力计算1、最不利位置在桥墩中心线两侧各3m范围、距桥台2.5m范围均按荷载最不利位置考虑,该处单根立杆承受最大力为：11.5KN，在立杆下横向铺设2m长方木板（20.20.05cm），则每块板上承受6个立杆：N=11.56=69KN则要求地

31、基承载力为:691000/(2000100)=345 KPa该范围内地基采取换填石渣并压实,然后施工一层15cm厚C20砼,可以保证承载力满足要求。2、次不利位置在荷载最不利位置外为荷载次不利位置,该处单根立杆承受最大力为：15.6KN，在立杆下横向铺设2m长方木板（20.10.05cm），则每块板上承受3个立杆：N=15.63=46.8KN则要求地基承载力为:46.81000/(2000100)=234 KPa该范围内地基采取换填石渣并压实,然后施工一层20cm厚水泥稳定碎石层,可以保证承载力满足要求。五、临时通道简易结构计算5.1说明跨263省道的现浇梁施工时。采用预留车流通道，左、右幅各

32、预留一个单个通道宽6.0m，高度不小于4.5m，立杆采用60钢管，壁厚为8mm，底部采用C20砼作为基础，钢管顶面设置工字钢作为支承，在箱梁腹板位置工字钢间距为0.5m,其他位置间距为0.6m,。5.2 荷载计算取腹板位置进行复核：（钢筋砼容重取27KN/m3）1、钢筋砼自重： q1=1.017.2527/(0.85*7.25)=32.1KN/ m22、考虑施工人员、机械、倾倒砼和振捣砼荷载，各取 q2=2KN/m2;则总荷载：Q2= q1+3q2=32.1+32=38.1 KN/ m2工字钢自重(67.6kg/m)取0.7KN/m；则纵向工字钢（I40a）每延米荷载为: q总= q20.5+

33、0.7=38.10.5+0.8=19.8 KN/m5.3 纵梁计算(1)强度复核：视荷载为均布荷载，简支结构计算： Mmax=ql2/8=19.87.252/8=130.1KN.m查表得40a工字钢w=1090cm3 =Mmax/W=130.1106/1085.7103=119.8MPa145 Mpa 满足要求(2)挠度复核： E=2.1105 MPa I=2.17108mm4 fmax=5ql4/384EI=519.872504/(3842.11052.17108)=15.6mm7250/400=18.2mm(3)剪力复核： Qmax=ql/2=19.87.25/2=72KN max= Qm

34、ax.sx/Ix.d=721036.31105/2.1710810.5=19.9MPa85Mpa 满足要求5.4 横梁复核 钢管桩顶部采用一根40a工字钢支承，按最不利简支计算： 计算 P1=43.8KN P2=43.8KN P3=48.9KN P4=92.1KN 支座反力：P支=（P1+P2+P3+P4）/2=114.3KN计算跨中弯矩：M中=1/8q422+ P支2-P10.9P20.4=1/80.82.822+114.3292.10.948.90.4=127.72KN.m(1)强度复核：查40a工字钢的w=1.090106mm3 采用一根工字钢使用： =M中/w=127.72106/（1

35、.090106）=116.7MPa145Mpa 满足要求(2)挠度复核： E=2.1105 MPa I=2.17108 mm4为了简化计算，将集中力简化在跨中进行复核： fmax=Pl3/(48EI)=228.610330003/(482.11052.17108)=2.8mm实际为5个集中力产生挠度，故安全。(3)剪力复核： Qmax=P/2=228.6/2=114.3KN max= Qmax.sx/Ix.d=114.31036.31105/2.1710810.5=31.7MPa85Mpa 满足要求5.5立柱复核 立柱采用直径600 mm，壁厚t=8mm钢管。按荷载最大即立杆位于腹板下进行复核受力即可。单排中墩承受总荷载：N=2.162277.251.2=507.9KN钢管相关参数：A=（3002）-（2922）=14878mm2回转半径为： =209mm1、按强度计算，立杆受压应力： =N/A=507.9103/14878=34.1 MPa145 MPa2、按稳定性计算受压应力： 长细比：=L/=5000/209=23.9 查钢管结构设计规范附录三，得=0.957 =N/A=507.9103/（0.95714878）=35.7 MPa145 MPa所以均满足要求。 16