30m简支梁桥设计.doc

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1、摘 要摘 要桥梁主要用于交通负荷、跨越障碍，这是它的基本功能，所以桥首先要符合此要求。如果是一座不堪使用的危桥，摇摇欲坠，也就没有什么美可谈了。因此，桥梁结构的造型应表现出有力量、稳定、连续和有跨越能力等等，以显示功能的保证性。这也就自然地引起人们的美感。以下就是本人试图进行的一座桥的设计工作。本桥采用四跨30m的T型预应力混凝土梁，净跨为14m的一级公路的简支梁桥。关键词：桥梁功能，稳定，美感，设计工作ABSTRACTThe bridge is mainly used for traffic load, across the barrier, this is its basic functi

2、on, so the bridge must meet this requirement.If an unusable danger bridge, shake and crumble, also do not have what can talk.Therefore, the bridge structure form should show the strength, stability, continuous and spanning capacity and so on, to display the function of guarantee.This will naturally

3、arouse peoples aesthetic feeling.The following is what I tried to make a bridge design.Key words bridge，function，stability，aesthetic feeling，designI攀枝花学院本科毕业设计（论文）目 录目 录摘 要IABSTRACTII1 桥型方案比选12 设计基本资料与构造布置42.1设计资料42.1.1桥梁跨径及桥宽42.1.2设计荷载42.1.3材料及工艺42.1.4 气候特征62.1.5 设计依据62.2横截面布置62.2.1 主梁间距与主梁片数62.2.2

4、 主梁跨中截面主要尺寸拟定72.2.3计算截面几何特征72.3沿跨长的变化102.4横隔梁的设置103 主梁作用效应计算113.1永久作用效应计算113.1.1.永久作用集度113.1.2 永久作用效应123.2可变作用效应计算133.2.1冲击系数和车道折减系数133.2.2计算荷载横向分布系数153.2.3 车道荷载的取值163.2.4 计算可变作用效应173.3主梁作用效应组合194 预应力钢束的估算及布置224.1 跨中截面钢束的估算与确定224.1.1 按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数224.2 预应力钢束布置224.2.1 跨中截面及锚固端截面的钢束位置224.2.2钢束起弯

5、角和线型的确定244.2.3钢束计算245 计算主梁截面几何特性285.1 截面面积及惯矩计算285.1.1净截面几何特性计算285.1.2 换算截面几何特性计算295.2 截面静矩计算305.3 截面几何特性汇总336 钢束预应力损失计算356.1预应力钢束与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失356.2由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失366.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失376.4由钢束应力松弛引起的预应力损失376.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失386.6预加力计算及钢束预应力损失汇总397 主梁截面承载力与应力验算417.1持久状况承载能力极限状态承载力验算417.1.1正截面承

6、载力验算417.1.2斜截面承载力验算437.2持久状况正常使用极限状态抗裂验算457.2.1正截面抗裂验算457.2.2在作用短期荷载效应组合下的斜截面抗裂验算457.3持久状况构件的应力验算487.3.1正截面混凝土压应力验算487.3.2预应力筋拉应力验算497.3.3截面混凝土主压应力验算517.4短暂状况构件的应力验算547.4.1预加应力阶段的应力验算547.4.2吊装应力验算558 主梁端部的局部承压验算568.1局部承压区的截面尺寸验算568.2局部抗压承载力验算579 主梁变形验算599.1计算由预应力引起的跨中反拱度599.2计算由荷载引起的跨中挠度599.3结构刚度验算6

7、09.4预拱度的设置6010 横隔梁计算6110.1确定作用在跨中横隔梁上的可变作用6110.2跨中横隔梁的作用效应影响线及配筋设计6110.2.1绘制弯矩影响线6110.2.2 绘制1号梁右截面剪力影响线6210.2.3截面作用效应计算6210.3截面配筋计算6311 行车道板的计算6411.1 悬臂板荷载效应计算6411.1.1永久作用6411.1.2可变作用6411.1.3承载能力极限状态作用基本组合6511.2 连续板荷载效应计算6511.2.1永久作用6511.2.2可变作用6611.2.3承载能力极限状态作用组合6711.3 行车道板截面设计、配筋与承载验算6812 支座设计计算6

8、913 钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算7213.1 设计资料7213.1.1地质水文资料7213.1.2材料及工艺7213.1.3桥墩尺寸7213.2盖梁设计7213.2.1荷载计算7213.2.2 盖梁自重及作用效应计算7313.2.3 活载计算7313.2.4 柱反力计算7813.3 内力计算7913.3.1 恒载加活载作用下各截面的内力7913.3.2 截面配筋设计8413.4 桥梁墩柱设计8513.4.1 荷载计算8513.4.2荷载组合8713.5 截面配钢筋计算及应力验算8813.5.1 作用于墩柱顶的外力8813.5.2 作用于墩柱底的外力8813.5.3 截面配筋计算8813.6

9、 钻孔桩计算8913.6.1 荷载计算9013.6.2 桩长计算9113.6.3 桩的内力计算（m法）9113.6.4 桩身截面配筋与强度验算9413.6.5 墩顶纵向水平位移验算95附 图97结论101参考文献102致谢103攀枝花学院本科毕业设计（论文）1 桥型方案比选1 桥型方案比选15桥梁的形式可考虑拱桥、梁桥、梁拱组合桥和斜拉桥。任选三种作比较，从安全、功能、经济、美观、施工、占地与工期多方面比选，最终确定桥梁形式。桥梁设计原则适用性桥上应保证车辆和人群的安全畅通，并应满足将来交通量增长的需要。桥下应满足泄洪、安全通航或通车等要求。建成的桥梁应保证使用年限，并便于检查和维修。舒适与安

10、全性现代桥梁设计越来越强调舒适度，要控制桥梁的竖向与横向振幅，避免车辆在桥上振动与冲击。整个桥跨结构及各部分构件，在制造、运输、安装和使用过程中应具有足够的强度、刚度、稳定性和耐久性。经济性设计的经济性一般应占首位。经济性应综合发展远景及将来的养护和维修等费用。先进性桥梁设计应体现现代桥梁建设的新技术。应便于制造和架设，应尽量采用先进工艺技术和施工机械、设备，以利于减少劳动强度，加快施工进度，保证工程质量和施工安全。美观一座桥梁，尤其是座落于城市的桥梁应具有优美的外形，应与周围的景致相协调。合理的结构布局和轮廓是美观的主要因素，决不应把美观片面的理解为豪华的装饰。应根据上述原则，对桥梁作出综合

11、评估。梁桥梁式桥是指其结构在垂直荷载的作用下，其支座仅产生垂直反力，而无水平推力的桥梁。预应力混凝土梁式桥受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日臻完善和成熟。预应力混凝土梁式桥具有以下主要特征：1）混凝土材料以砂、石为主，可就地取材，成本较低；2）结构造型灵活，可模型好，可根据使用要求浇铸成各种形状的结构；3）结构的耐久性和耐火性较好，建成后维修费用较少；4）结构的整体性好，刚度较大，变性较小；5）可采用预制方式建造，将桥梁的构件标准化，进而实现工业化生产；6）结构自重较大，自重耗掉大部分材料的强度，因而大大限制其跨越能力；7）预应力混凝土梁式桥可有效利用高强度材料，并明显降低自重所占全

12、部设计荷载的比重，既节省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲劳的能力；8）预应力混凝土梁式桥所采用的预应力技术为桥梁装配式结构提供了最有效的拼装手段，通过施加纵向、横向预应力使，装配式结构集成整体，进一步扩大了装配式结构的应用范围。拱桥拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载q的作用下，简直梁的跨中弯矩为qL2/8，全梁的弯矩图呈抛物线形，而拱轴为抛物线形的三铰拱的任何截面弯矩均为零，拱只受轴向压力。设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受压力的结构，

13、因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。由墩、台承受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求有良好的地基。对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置单向推力墩以承受不平衡的推力。由于天津地铁一号线所建位置地质情况是软土地基，故不考虑此桥型。斜拉桥斜拉桥的特点是依靠固定与索塔的斜拉索支撑梁跨，梁是多跨弹性支撑梁，梁内弯矩与桥梁的跨度基本无关，而与拉索的间距有关。他们适用于大跨、特大跨度桥梁，现在还没有其他类型的桥梁的跨度能超过他们

14、。斜拉桥与悬索桥不同之处是，斜拉桥直接锚于主梁上，称自锚体系，拉索承受巨大的拉力，拉索的水平分力使主梁受压，因此塔、梁均为压弯构件。由于斜拉桥的主梁通过拉紧的斜索与塔直接相连，增加了主梁抗弯、抗扭刚度，在动力特性上一般远胜于悬索桥。悬索桥的主缆为承重索，它通过吊索吊住加劲梁，索两端锚于地面，称地锚体系。斜拉桥具有施工方便、桥型美观、用料省、主梁高度小、梁底直线容易满足通航和排洪要求、动力性能好的优点，发展非常迅速，跨径不断增大。但实际跨度不大，此桥型不予考虑。综上所述，并结合现场设计资料，选用预应力混凝土简支梁桥较为适宜。2 设计基本资料与构造布置2.1设计资料2.1.1桥梁跨径及桥宽标准跨径

15、：30m（墩中心距离）；主梁全长：29.96m；计算跨径：28.66m；桥面净空：净14m+21.8+20.25m=18.1m。2.1.2设计荷载公路-I级；人群3KN/m2 ；每侧人行道自重集度1.5KN /m；栏杆自重集度为4KN/m。2.1.3材料及工艺 沥青混凝土：桥面铺装； C40混凝土：桥面铺装； C50混凝土：预制T形梁，现浇连续段； mm：预制T形梁及顶板束，每束6根，全梁配5束 材料主要指标 表1 T形梁混凝土主要指标2 设计基本资料及构造布置指标 强度等级 弹性模量（MPa）容重（KN/m）轴心抗压设计强度（MPa）抗拉设计强度（MPa）轴心抗压标准强度（MPa）抗拉标准强

16、度（MPa）C502522.41.8332.42.65表2 钢绞线主要指标 公称直径（mm） 截面面积（）单位重量（Kg/m）标准强度（MPa）弹性模量（MPa）松弛级别1401.1021860 表3 钢筋主要性能 钢筋种类 抗拉设计强度（MPa）抗压设计强度（MPa）标准强度（MPa）弹性模量（MPa）R235195195235HRB3352802803352.1.4 气候特征攀枝花市属以南亚热带为基带的立体气候，具有夏季长、温度日变化大，四季不分明，气候干燥、降雨集中，日照多，太阳辐射强，气候垂直差异显著等特征。 河谷地区全年无冬， 最冷月平均气温在10以上。气温年较差小而日较差大， 年平

17、均气温19.021.0。 年10的积温6 6007 500。 全年日照2 3002 700小时。 年总降水量7601 200毫米,全年分干、雨两季,降水量高度集中在雨季(610月),雨季降雨量占年降雨量的90%左右。从河谷到高山具有南亚热带至温带的多种气候类型。 2.1.5 设计依据公路工程技术标准JTJ B01-2003；公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）北京：交通部公路规划设计院；公路混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）。建筑基基础设计规范（GB50007-2002）2.2横截面布置2.2.1 主梁间距与主梁片数主梁间距随梁高与跨径的增加以加宽为宜，由

18、此可提高主梁截面效率指标值，采用主梁间距离2.2米，采用8片主梁。如图所示：. 图1 结构布置图（尺寸单位：cm）2.2.2 主梁跨中截面主要尺寸拟定主梁高度： 预应力混凝土简以梁桥的主梁高跨比通常在1/151/25，标准设计的高跨比约在1/181/19。当建筑物高度不受限制时，增大梁高往往是经济的方案，因为增大梁的高度可以节省预应力钢束用量，同时梁高加大一般只是腹板加高，而混凝土用量增加不多。综合这些因素，我们采用主梁高度2100mm。主梁截面细部尺寸： T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。预预支T梁的翼板厚度取用180mm，

19、翼板根部加厚到300mm以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉力较小，腹板厚度一般由布置预制管孔的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/15。腹板厚度取200,mm。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的10%20%为合适。本算例考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多排三束，同时还根据公预规9.4.9对钢束净距及预留管道的结构要求，初拟马蹄宽度为500mm，高度300mm，马蹄与腹板交接处做三角过度，高度100mm，以减小局部应力。2.2.3计算截面几何特征按照以上拟定的尺寸，就可绘出预制梁

20、的跨中截面图。受压翼缘有效宽度 根据公桥规 4.2.2条，对于T型洁面受压翼缘的计算宽度应取下列三者最小值：攀枝花学院（论文）1）2） 3） 所以，受压翼缘有效宽度=2200mm。如（图4-2）所示：图2 主梁跨中截面分块图根据以上拟定的主梁尺寸，见图2，进行主梁截面几何特性计算，为主粮内力计算做好准备，跨中截面几何特性见表3及表4。表4 主梁跨中小毛截面几何特性计算表 2 设计基本资料及构造布置 分块名称分块面积Ai (cm3 )分块面积形心至上缘距离(cm)分块面积对上缘静矩Si=Aiyi(cm3)分块面积的自身惯矩(m4)di=ys-yi ( cm)分块面积对截面形心惯矩=Aidi(cm

21、4)= (cm4) (1)(2)(3)=(1)(2)(4)(5)(6)=(5)(7)=(4)+(6)翼板25209226806800068.501182400011892000三角承托840221848700055.5025870002594000腹板3600903240009720000-12.50563000887000下三角150163.324495400-85.8011000001100400马蹄1500185277500113000-107.501733400017447000723566715599080003341000043318000表5 主梁跨中大毛截面几何特性计算表 分块

22、名称分块面积Ai(cm3)分块面积形心至上缘距离(cm)分块面积对上缘静矩Si=Aiyi(cm3)分块面积的自身惯矩(m4)di=ys-yi ( cm)分块面积对截面形心惯矩=Aidi(cm4)= (cm4) (1)(2)(3)=(1)(2)(4)(5)(6)=(1)(5)(7)=(4)+(6)翼板36009324009700060.801333000013427000三角承托8402218480700047.8519200001927000腹板3600903240009720000-20.15146200011182000下三角150163.324495400-93.451310000131

23、00400马蹄1500185277500113000-115.15198890001990030096906768753791100047848000 注：边主梁跨中截面形心至上缘距离： 中主梁跨中截面形心至上缘距离： 检验截面效率指标（希望在0.5以上）上核心距： 下核心距： 截面效率指标：表明以上初拟的主梁跨中截面是合理的。2.3沿跨长的变化本设计主梁主要采用等高形式，横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端2250mm范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。2.4横隔梁的设置在桥跨中点、四分点和支点处设置五道横隔梁，其间距分别

24、是7m和7.33m。攀枝花学院本科毕业设计（论文）3 主梁作用效应计算3 主梁作用效应计算根据上述梁跨结构纵，横截面的布置，并通过可变作用下的桥梁荷载横向分布计算，可分别求得主梁控制截面（一般取跨中、四分点、变化点截面和支点截面）的永久作用和最大可变作用效应，然后再进行控制主梁作用效应组合。我们的算例以边主梁作用效应计算为例。3.1永久作用效应计算3.1.1.永久作用集度预制梁自重（一期恒载） 1）按跨中截面计，主梁恒载集度： 由于变截面的过渡区段折算成的恒载集度：由于梁端腹板加宽所增加的重力折算成的恒载集度：中间横隔梁体积： 端部横隔梁体积：边主梁的横隔梁恒载集度：中主梁的横隔梁恒载集度：边

25、主梁一期恒载集度：中主梁一期恒载集度：2）二期恒载一侧人行道栏杆1.5KN/M;一侧人行道4KN/M，桥面铺装层重：1号梁：2号梁：3号梁：4号梁：表6 荷载汇总3 主梁作用效应计算梁号一期恒载g1二期恒载g2总恒载(kN/m)124.055.8229.87224.715.0929.80324.716.9031.61424.718.7233.433.1.2 永久作用效应 如图4-3所示，设x为计算截面离左支座的距离，并令=x/l.主梁弯矩和剪力的计算公式分别为： 永久作用效应计算见表4-3. 图3 永久作用效应计算图表7 永久作用效应计算项目总恒载（kn.m）（KN）跨中四分点四分点支点-0.

26、50.250.250.001号梁29.873066.842301.37214.00428.002号梁29.803059.662296.00213.45427.003号梁31.613246.002435.80226.46453.004号梁33.433432.622575.85239.50479.123.2可变作用效应计算3.2.1冲击系数和车道折减系数按桥规4.3.2条规定，结构的冲击系数与结构的基频有关，因此要先计算结构的基频。简支梁桥的基频可采用下列公式估算：=其中： =根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为：=0.1767lnf-0.0157=0.267按桥规4.3.1条，当车道大于

27、两车道时，需进行车道折减，三车道折减22，四车道折减33%，但折减后不得小于用两行车队布载的计算结果。计算主梁的荷载横向分布系数1）跨中的荷载横向分布系数该桥跨内设五道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构长宽比为：=28.66/17.6=1.63，且宽跨比接近0.5，所以可按修正的刚性横梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。2）计算主梁抗扭惯矩IT对于T形梁截面，抗扭惯矩可近似按下式计算： 式中：、相应为单个矩形截面的宽度和高度 矩形截面抗扭刚度系数 m梁截面划分成单个矩形截面的个数对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度： 马蹄部分的换算平均厚度： 图4示出了IT的计算图式，IT的计算见表8图

28、4 IT的计算图式（尺寸单位：cm）表8 IT计算表分块名称bi(cm)ti(cm)bi/ticiITi=cibiti3(10-3m4)翼缘板220249.170.3109.43腹板151207.550.3053.68马蹄50351.430.1894.0517.16计算抗扭修正系数 对于本例主梁的间距相同，并将主梁近似看成等截面，则得：式中：G =0.4E；L=28.66m； ；。计算得：=0.96按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值式中：n=8 。计算所得的值列于表4-5内： 表9 值梁号 m17.70.415-0.16525.50.332-0.08233.30.2490.00141.1

29、0.1660.0843.2.2计算荷载横向分布系数1号梁的横向线和最不利荷载图式如图6所示。图6 跨中荷载横向分布系数计算图（尺寸单位：cm）可变作用（汽车公路I级）：1号梁：4车道： 3车道：2车道： 1号梁汽车荷载横向分布系数取 （2车道）梁号汽车荷载作用点相应影响线竖标值10.3700.3020.2530.1850.1360.068-0.020-0.0480.55520.3000.2500.2160.1680.1330.0850.0500.0000.46730.2300.2000.1800.1500.1290.1000.0790.0280.38540.1600.150.1430.1340

30、.1270.1170.1100.1000.349表10 汽车荷载作用点相应影响线竖标值横向分布系数汇总表11 横向分布系数汇总作用类别1号梁2号梁3号梁4号梁汽车荷载0.5550.2250.4670.6180.3860.7950.3490.795人群荷载0.4231.0900.3370.0000.2520.0000.1700.0003.2.3 车道荷载的取值根据桥规4.3.1条，公路-级的均布荷载标准值qk和集中荷载标准值Pk为： qk=10.5KN/m计算弯矩时：Pk=计算剪力时：Pk=2801.2=336KN3.2.4 计算可变作用效应在可变作用效应计算中，本题对于横向分布系数的取值做如下

31、考虑：支点处横向分布系数取m0，从支点至第一根横梁段，横向分布系数从m0直线过渡到mc，其余梁段均取mc。求跨中截面的最大弯矩和最大剪力计算跨中截面最大弯矩和最大剪力采用直接加载求可变作用效应，图4-7示出跨中截面作用效应计算图式，计算公式为：式中：S所求截面汽车标准荷载的弯矩或剪力；车道均布荷载标准值车道集中荷载标准值影响线上同号区段的面积影响线上最大坐标值。图7 跨中截面作用效应计算图（尺寸单位：mm）表12 跨中截面内力计算表 17 梁号1234公路一级（考虑冲击系数）2270.301910.301578.90871.30144.60121.70100.6055.50人群荷载234.53

32、186.85139.7294.268.206.524.883.30求四分点截面的最大弯矩和最大剪力表13 四分点截面内力计算表梁号1234公路一级（考虑冲击系数）1702.701432.701184.20653.50239.50201.50166.6091.90人群荷载184.12146.70109.7074.0019.3015.3511.487.70求支点截面的最大剪力图8 支点截面剪力图表14 支点截面内力计算表 梁号1234公路一级（考虑冲击系数）290.70357.20421.10364.30人群荷载45.8334.3514.639.903.3主梁作用效应组合本算例按桥规4.1.6-4

33、.1.8条规定，根据可能同时同时出现的作用效应选择了三种最不利效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见见表15.表15 1号梁内力组合表 序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面（1）总荷载3066.840.002301.37214.00428.00（2）人群荷载234.538.20184.1219.3045.83（3）汽车荷载（考虑冲击）2270.30144.601702.70239.50290.70（3）汽车荷载（不计冲击）1791.80114.141343.86189.00229.40（4）短期组合=（1）+0.7*（3）+（2）4555.6088.103426.

34、20233.30634.40（5）标准组合(1）+（3）+（2）5571.67152.84188.20472.80764.50（6）基本组合=1.2*(1）+1.4*（3）+0.8*（2）7121.30211.607008.80808.30971.90表16 2号梁内力组合表 19 序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面（1）总荷载3059.660.002296.00213.45427.00（2）人群荷载186.856.52146.7015.3534.35（3）汽车荷载（考虑冲击）1910.30121.701432.70201.50357.20（3）汽车荷载（不计冲击）1507.7096.00

35、1130.80159.10281.90（4）短期组合=（1）+0.7*（3）+（2）4301.9073.703234.30340.20658.50（5）标准组合(1）+（3）+（2）5156.90128.203775.40430.30818.60（6）基本组合=1.2*(1）+1.4*（3）+0.8*（2）6555.30177.604925.30555.401051.00表17 3号梁内力组合表 序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面（1）总荷载3246.000.002435.80226.45453.00（2）人群荷载139.724.88109.7011.4814.60（3）汽车荷载（考虑冲击

36、）1578.90100.601184.20166.60421.10（3）汽车荷载（不计冲击）1246.2079.40934.70131.50332.40（4）短期组合=（1）+0.7*（3）+（2）4258.1060.503199.80330.00700.30（5）标准组合(1）+（3）+（2）4954.60105.403729.70404.50888.70（6）基本组合=1.2*(1）+1.4*（3）+0.8*（2）6221.90146.304703.70517.901149.40表18 4号梁内力组合表 序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面（1）总荷载3432.620.002575.85293.50479.12（2）人群荷载94.263.3074.007.709.90（3）汽车荷载（考虑冲击）871.3055.50653.5091.90364.30（3）汽车荷载（不计冲击）687.7043.80515.8072.50287.60（4）短期组合=（1）+0.7*（3）+（2）4008.3034.003010.90352.00690.30（5）标准组合(