第7 8课 反激变换器的设计.ppt

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1、反激变换器内容：v基本原理v反激变换器断续模式v反激变换器连续模式vRCC变换器2反激变换器基本电路I I1I I231.基本原理v在开关S导通时间，输入电压Ui加在变压器T初级，同名端 相对异名端为负，次级二极管D反偏截止。初级电流线性上升（线性电感），变压器作为电感运行:即或4当功率管关断时，变压器所有线圈感应电势为正，次级二极管D正偏导通，磁芯磁通不能突变，磁势不变，满足以下关系，作为变压器运行5当i1下降到零，i2达到最大，然后将导通期间存储在磁场能量传输到负载，次级感应电势则次级电流线性下降62.断续工作模式TofTRTonI1p在功率开关S再次导通前，次级电流下降到零的工作模式称为

2、断续模式.电路进入稳态，输出电压稳定U0I2pIiIott（1)7v当功率开关导通（Ton)时，次级二极管截止，有或8在导通期间，初级存储的能量v稳态时，输入功率为v截止时，次级电流以斜率Uo/L2下降，在TR(100V）和较小输出功率。同时关断损耗很大，漏感对效率影响大。12v次级峰值电流高,当要求较小的输出纹波电压时，这样高的峰值电流需要很大的输出滤波电容。同时电容的交流有效值应满足电路要求。为了减少输出纹波，这样极高的电流脉冲需要许多铝或鉭电容并联，除非运用较贵的叠层电容。v在关断时，初级峰值电流向次级转换，大的阶跃次级峰值电流流入电容，在电容的ESR、ESL上引起很窄尖峰（脉宽通常(1

3、.62)I1p功率管电压定额U（BR）CER(1.3Uimax+Uz)采用开关二极管，选用较小的trr电流定额IDI2/1.57电压定额UDR(Uo+Uimax/n)输出滤波电容选择应当检查电容在该频率有效值IC 。不满足时，采用多个并联，或加LC滤波。I2pTRTof273.连续模式1)从断续模式到连续模式I1pI2p Ton TR Ton ToftII1aI2at282)基本关系根据电磁感应定律变压器导通时磁通变化量与截止磁通变化量相等因此初级平均电流（12)次级电流初级电流有效值（13)29如果初级电感是线性电感，选取/=0.2=I/Ia。初级电感功率开关截止期间承受的电压选择功率开关电

4、压定额(U(BR)CEX)大于(UCE+0.3Uimax)功率管电流定额ICM2Ia。高压功率管电流放大倍数一般 在1535之间。30根据电容电流有效值选择电容量或根据纹波（U）、I2p、ESR选择电容量，检查电流有效值。输出电容电流有效值二极管承受的电压与断续相似二极管电流定额314.临界连续模式 当次级电流刚好下降到零时新的开关周期开始的反激变换器工作方式称为临界模式，通常是变频工作。利用这种模式工作的自激变换器称为RCC（Ringing Chock Converter）32初始基极电流(ib=Ui/R1)提供集电极电流ic=ib ic,晶体管饱和,输入电压加在初级N1上，同名端“”为正，

5、正反馈线圈N3感应电势为S2提供更大基极电流，保证S2逐渐增长的集电极电流情况下仍饱和。根据电磁感应定律有初级电流为RCC电路原理初级电流随时间线性增长。33启动时，次级电压未建立，光耦输出截止，S1也截止。当Ue=ieR50.6V时，S1导通对S2基极电流分流，当晶体管退出饱和，各线圈感应电势反号，加速S2截止。次级二极管导通，对输出电容、负载供电。输出电容电压增高，次级电流下降。当i2下降到零，S2又自激。新的周期开始。I1pR5Ic1R3Uc2U3R134稳态工作当输出电压建立以后，电压反馈R11,R12、Dz(431)、光耦（GU）工作。控制S2基极电流，将S2基极电流分流，使得初级峰

6、值电流在比启动峰值电流小时关断，当满足以下关系时，输出电压稳定：临界连续是连续特例，输出与输入关系为按最低输入电压时，D0.5选择匝比。电流关系相似于断续，只是式中DR换成（1-D），电压关系相似于连续。式(9)决定初级电感。35电路设计若干问题电路设计若干问题v当接通电源输出电压尚未建立时，功率开关关断由 引起的，初级电流达到最大值。此峰值电流必须大于最低输入电压时稳态峰值电流，否则不能启动。即v根据电磁感应定律磁芯中的磁通密度最大值为这就是说，如果R5过小，将导致磁芯饱和。36v启动以后，主要由正反馈线圈提供基极电流。由于反馈线圈是正激供电，基极电压近似电压源。当晶体管截止时，N3电压为N

7、2电压箝位，次电压不应当超过S2的U(BR)EBO,即N3提供的基极电流ib应满足一般取最小值的80%，保证低温启动和在最低输入电压输出最大功率。37v启动电流一般约零点几mA，与最高输入电压时反馈线圈电流有关，尽可能小。i3max/iR1 2。如果输入是全电压，R1受到电阻耐压限制，可能用几个电阻串联，每个电阻值在1M 以下。v当输出空载并最高输入电压时，反馈线圈电流最大；输出电压升高，电压反馈使得光耦导通电流ID加到最大，选择R8保证提供足够大电流。因为光耦传输比1，S1几乎抽走全部反馈电流i3 (ID-0.6/(R4+R5)。但光耦的传输比一般为正温度系数。因此R8不能选取太大，要保证在

8、最低温度也能满足以上条件，否则输出电压在空载时失控。为避免输出失控，在输出端并联一个稳压值稍高于输出电压的稳压管。38v反馈隔离光耦线性工作，集电极由反馈线圈N3经D4、R7供电，为保证自激，通常加一个C5延迟。v如果从电网输入，小功率采用电容滤波，启动冲击电流很大。一般在输入电路中串联限流电阻。小功率电源有多次插拔要求，限流不能采用温度电阻，最好采用线绕电阻。R1S1S2C539v如果输出导线很长，输出电线有压降。电压反馈在机盒内，随着负载电流的增加，长输出线的负载端电压下降。为补偿输出导线电阻Ro压降，可以接入负载补偿，电路如图所示。R10R11RcC4去光耦Uo需要补偿解得40v如果需要

9、恒流或限流，当效率不是很重要时，可以采用图示电路。电路中Rs为电流检测电阻。当负载电流在检测电阻上压降大于0.6V时，S3导通，与431的输出组成或逻辑。恒流时，输出电压降低，431截止。电流反馈起作用。恒定电流为RsR12S3去光耦Uo+_S3的Ube温度系数-2mV/,可以采用NTC补偿Ube。但NTC温度系数太大，通过与线性电阻串、并联构成Rs达到拟合Ube 温度特性。41v在输出短路时，由于431阴极电源被短路，光耦初级电流被限制，甚至为零，次级晶体管电流也被限制或为零，短路电流增大。频率降低，导致变压器饱和而使电路失效。v通常在变压器初级电源到次级地之间接1电容解决EMC问题。也可以在N3同名端到地接1电容，调整电容大小，也可解决EMC问题。42谢谢！43