京杭运河大桥主墩承台施工技术方案.doc

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1、京杭运河大桥主墩承台施工技术方案京杭运河大桥主墩承台施工技术方案一、编制依据及原则1、编制依据、205国道淮安(西)绕城段工程（全长17.241公里）施工图设计（第三册 第三分册）（二零一零年十一月）及相关图纸。、交通运输部颁发的公路桥涵施工技术规范（JTG/TF50-2011）；公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）；部颁公路工程集料试验规程（JTGE42-2005）、部颁建筑施工高处作业安全技术规范、部颁施工现场临时用电安全技术规范、江苏省交通建设工程安全生产、文明施工管理规定、对项目的现场踏勘后结合现有施工技术水平、施工管理水平、机械设备以及对本项目的理解。、我公司安全

2、、文明施工，环境保护、职业健康等相关文件及我公司现有施工能力、管理水平和在公路桥梁施工积累的施工经验。2、编制原则质量至上，安全第一。精心组织施工，科学规划，合理安排，坚持技术先进、方案优化、高效务实、节约资源、重信誉守合同、创新、和谐共建的原则，组织、规划、落实各项管理制度，树品牌形象、建优质工程。顺应低炭经济发展要求，加强沟通与协作，综合运用人力、机械、设备、材料、资金、信息技术，实现质量与成本、安全与工期、社会效益的最佳结合。对劳动用工、进度、机械设备使用采用动态控制与管理，进行预测和规划，制定计划，科学合理配置，提高功效、降低成本。按质量管理体系程序文件和合作协议要求，对安全、质量、工

3、期目标进行严格控制，确保目标如期完成。重视环境保护与建设。施工期间加强环境保护，对施工废水、废渣、废液进行集中、专业处理，减噪减排，达到国家环保要求后进行排放，确保零污染。同时，进行环保宣传和推广，加强管理，尊重民风民俗，加强沟通与协调，加强施工环境的美化，开展文体活动，促进职工身心健康，构建“和谐”施工环境，创建“文明施工现场”。二、工程概况京杭运河特大桥跨京杭运河时采用100+175+100m部分预应力矮塔斜拉桥结构，采用塔梁固结、塔墩分离体系。24#、25#主墩位于京杭运河驳岸边，两河船流量较大，常水位9.05m，最高通航水位10.63m,目前水位9.00m。目前24#、25#主墩处已采

4、用土袋围堰进行填筑，基本满足桩基施工需要。由于24#、25#主墩承台底高程为1.13m，单个承台结构尺寸为13.75m17.7m4m，其下布设4排5列共20根1.5m桩基。三、水文地质情况河岸驳岸顶面高程10.2m，河堤高程13.514.0m，河水流速较缓慢，河岸旁10m范围内水深由2.0m3m变化。其ZK8和ZK9地质钻孔资料显示：ZK8从上向下依次为素填土（14.1m11.6m）、亚砂土（11.6m 6.5m）、粘土（6.5m -37.5m）；ZK9从上向下依次为素填土（13.62m8.72m）、粘土（8.72m 4.42m）、亚砂土（4.42m 2.32m）、粘土（2.32m -39.1

5、8m）。经比较，选择ZK9的地质资料为最不利情况进行相关参数确定、计算。高程13.62m8.72m：素填土层厚4.9 m，灰黄色，1.9 m以上以粘土为主，其下以亚砂土为主，底部为亚粘土；高程8.72m 4.42m：粘土层厚4.3 m，灰黄色，上部灰色，含少量铁锰质结核；高程4.42m 2.32m：亚砂土层厚2.1 m，灰黄色，含云母，偶夹少量亚粘土薄层； 高程2.32m -39.18m：粘土层厚41.5 m，灰黄色，含少量铁锰质结核和钙质结核，局部见斜向节理。四、24#、25#主墩承台钢板桩围堰设计计算平面位置布置图如下：1、计算参数确定（1）、地面荷载由于施工作业人员、机械、设备等作用，地

6、面荷载按q=10Kpa取值（2）、围堰尺寸拟定拟定围堰尺寸为20.8m16.8m，钢板桩采用拉森型，材质为SYW295，型宽40cm，角桩采用整桩与半桩在轴线上垂直焊接形成，因此长边由51根整桩和两根角桩组成，短边由41根整桩和两根角桩组成，每个承台共计4根角桩、184根整桩。考虑0.6设计强度保证系数、折减系数取=0.8，W=2270cm3，=177MPa，钢板桩长度暂定15m。钢板桩设计顶高程为10.2 m设计桩底高程为-4.8 m，设计采用两层围囹进行基坑内支护，围囹形式和支撑尺寸计算与后。（3）、土层力学特性根据土工试验成果汇总表选取如下计算参数编号层厚（m）层底标高（m）密度（KN/

7、m3）干密度（KN/m3）内磨擦角（）内聚力（KPa）Zk9-24.98.7218.315.424.819Zk9-44.34.4219.815.924.945Zk9-62.12.3219.215.423.418Zk9-1341.5-39.1820.016.124.590饱和土密度：r平均=（18.31.48+19.84.3+19.22.1+207.12）（1.48+4.3+2.1+7.12）=19.7KN/m3内摩擦角：平均=（24.81.48+24.94.3+23.42.1+24.57.12）（1.48+4.3+2.1+7.12）=24.50内聚力：C平均=（191.48+454.3+182

8、.1+907.12）（1.48+4.3+2.1+7.12）=60KPa主动土压力系数：Ka=tg2（45-/2）=0.41被动土压力系数：Kp=tg2（45+/2）=2.42地面荷载按q=10Kpa换算成土动土压力值：q1=100.41=4.1KPa2、钢板桩围堰结构计算由于先前已进行了土袋围堰施工，不考虑浪潮、壅水等影响，钢板桩采用“分段”计算方法，上段为悬臂梁，下段为一端锚固一端自由支撑体系分别进行计算。（1）、立面尺寸由顶面安全距离、每层土层厚度、基坑开挖深度、钢板桩入土深度组成。第一层围囹设计在常水位以下50cm处，距钢板桩顶面距离为1.7m，设计高程8.5m，采用双拼I40a，平卧放

9、置；第二层围囹设计在承台顶40cm处，距钢板桩顶层围囹距离为2.97m，设计高程5.53m，方便施工和发挥土层的搞力，节省围囹材料，方便围囹回收，围囹拟采用双拼40a工字钢，平卧放置；开挖至0.53m高程处，人工整平，封60cm厚C20混凝土至承台底标高。同时，为降低钢板桩受力，在钢板桩外挖除河堤土方至标高10.0m处，形成工作平台，降低主动土压力。（2）、钢板桩计算由于钢板桩打入后进行分次开挖，围堰内采用两点支撑，混凝土封底后为三点支撑，为此，计算时进行受力简化，假定从第二道支撑分开，其上为单跨悬臂梁，其下为单锚浅埋式支撑，取单位宽度分工况计算受力如下1)、第一种工况挖土至7.5m高程，安装

10、好第一层围堰，继续挖土至第二层围囹5.5m高程处，取ad段钢板桩，按悬臂梁进行计算。在d点处，取单位宽度，钢板桩受力计算（计算简图如下）如下主动土压力:地面施工荷载转换为主动土压力：Pa=4.1KPaPb=15.2 KPaPd=41.3 KPa作用于钢板桩上的力有第一道围囹的支反力R1，主、被动土压力，由Md=0有：Ea1=(4.1+15.2)/21.48=14.21KN/mEa2=(41.3+15.2)/23.22=90.97KN/m取Md=0整理有:R1=59.5 KNQd=0整理有: R2上=45.7 KN偏于安全，ac段钢板桩按简支梁在梯形荷载作用下计算（简图如上），不考虑臂悬影响，近

11、似计算最大弯矩Mmax=31.15KN.m、Qmax=41.95KN=Mmax/W=15.3Mpa=177 Mpa 满足要求2）、第二工况继续挖土于2.3m高程，然后安装好第三层围囹，取dh段钢板桩进行计算，由于粘土，按简支梁简化，h点被动土压力为：50.1+19.20.41（4.42-3.33）=58.7KPa取锚固点d力矩平衡Md=0整理得：R3上=56.53KN由Qh=0整理得：R2下=52.12KN钢板桩最大弯矩max=29.4KN.m、Qmax=54.25KN=Mmax/W=13Mpa=177 Mpa 满足要求3）、第三工况继续挖土至0.53m高程处，取hO段钢板桩按单锚浅埋式进行计

12、算。取锚固点h力矩平衡Mh=0整理得t=4.46mQo=0得R3下=-49.4KN由于被动土压力的实际作用位置位于o点以上一定距离，计算钢板桩入土深度时适当增加10%，以确保安全；钢板桩的最后入土深度为4.461.1=4.9m(0.53+4.8)=5.33 m。最终钢板桩长度为10.2-0.53+4.9=14.57m15m 长度满足要求（3）、围囹及内支撑计算1）、第一道围囹计算按简支梁计算弯矩，按连续梁计算剪力、支反力。第一道围囹采用40a工字钢，W=1086cm3，取最大边跨4.1m计算最大弯矩Mmax=125.1KN.m，=Mmax/W=57.6MPa=145 Mpa，满足要求弯矩、剪力

13、计算图如下 弯矩图 剪力图2）、第二道围囹计算按简支梁计算弯矩，按连续梁计算剪力、支反力。第二道围囹采用40a双拼工字钢，W=1086cm3，取最大边跨4.1m计算最大弯矩Mmax=205.5KN.m，=Mmax/W=94.6MPa=145 Mpa满足要求弯矩、剪力计算图如下弯矩图3）、第三道围囹计算按简支梁计算弯矩，按连续梁计算剪力、支反力。第三道围囹采用40a工字钢，W=1086cm3，取最大边跨4.1m计算最大弯矩Mmax=15KN.m，=Mmax/W=13.8MPa=145 Mpa弯矩图剪力图满足要求4）、第一道围囹斜向支撑计算根据尺寸，取最长边进行计算，以确保安全由上图知：=380由

14、第一道围囹剪力图知：R=147.8KN则有斜向第一道支撑轴力为：N=147.8/cos38=187.6KN长度L=5.22m斜向第二道支撑轴力为：N=122/cos38=154.8KN长度L=10.45m斜撑采用I40a工字钢, i=15.88cm、q=0.676KN/m、Ix=21714cm4、Iy=660cm4、E=2.1105Mpa、A=86.07cm2、Wx=1085.7cm3、Wy=92.9cm3按两端铰支承压杆进行计算i=15.88cm 整理有:1=522/15.88=33 2=1045/15.88=66均小于=100 满足要求I40a工字钢以Ix轴进行正放,确保承受弯矩和轴力最大

15、。1=23.9MPa=145 Mpa2=26.5MPa=145 Mpa经过计算，满足要求。5）、第二道围囹斜向支撑计算由第二道围囹剪力图知：R=243.04KN则有斜向第一道支撑轴力为：N=243.04/cos38=308.5KN长度L=5.22m斜向第二道支撑轴力为：N=200.53/cos38=254.5KN长度L=10.45m斜撑采用双拼I40a工字钢, i=15.88cm、q=0.676KN/m、Ix=21714cm4、Iy=660cm4、E=2.1105Mpa、A=86.07cm2、Wx=1085.7cm3。按两端铰支承压杆进行计算i=15.88cm 整理有:1=522/15.88=

16、33 2=1045/15.88=66均小于=100 满足要求双拼I40a工字钢以Ix轴进行正放,确保承受弯矩和轴力最大。1=20.1MPa=145 Mpa2=23.3MPa=145 Mpa经过计算，满足要求。6）、第三道围囹斜向支撑计算由第三道围囹剪力图知：R=17.7KN则有斜向第一道支撑轴力为：N=17.7/cos38=22.5KN长度L=5.22m斜向第二道支撑轴力为：N=14.6/cos38=18.5KN长度L=10.45m斜撑采用I40a工字钢, i=15.88cm、q=0.676KN/m、Ix=21714cm4、Iy=660cm4、E=2.1105Mpa、A=86.07cm2、Wx

17、=1085.7cm3。按两端铰支承压杆进行计算i=15.88cm 整理有:1=522/15.88=33 2=1045/15.88=66均小于=100 满足要求I40a工字钢以Ix轴进行正放,确保承受弯矩和轴力最大。1=4.7MPa=145 Mpa2=10.6MPa=145 Mpa经过计算，满足要求。3、钢板桩围囹整体稳定性由于桩临河侧与河堤侧土高程不一致，导致内外压力不均衡，假定钢板桩全部力，河堤侧土压力经内支撑传递给河内钢板桩上，不考虑短边钢板桩抗剪对其抵抗的影响，整体向河内倾斜，可能整体失稳。因此，对两侧压力差进行计算，受力简图如下河堤钢板桩受力：（4.1+15.2）/21.48+（15.

18、2+50.1）/24.3+（50.1+66.7）/22.1+（66.7+118）/26.25-1/243.74.4620.8=15120.6KN河内钢板桩受力：1/246.14.61+1/297.62.1+（97.6+400）/27.12 20.8=41188.1KN抗力满足要求 4、抗管涌安全验算根据地质报告，承台处土质为粘土，无透水性，但为了安全，故验算抗管涌系数。土浮重度=19.7-10=9.7KN/m3，K=1.5，h=9.3-0.53=8.77m（施工时，常水位为9.0m，考虑船行过后涌浪高20cm，计算水位取9.3m偏安全），Rw=10KN/m3由公式 kt=（Rw/r）hw1/2

19、t=（1.58.7710-9.78.77）/（29.7）=2.4mt=0.53+4.8=5.33m 不会发生管涌现象5、基坑底部隆起验算采用干封法进行封底，粘土层的力学指标如下土的饱和重度r=20KN/m3，土的内粘聚力C=90KPa，粘土层均布荷载q=20KN/m2由公式 K=2C/(q+rh)得K=23.1490/20+20(10.2-0.53)=2.641.2满足要求五、封底混凝土厚度计算1、 计算参数混凝土：C20 抗压设计强度，抗拉强度标准值荷载：封底混凝土厚度为0.6m 。封底混凝土所受的荷载有：承台浇筑厚度4.0m的自重、封底混凝土自重及其底部的反力，其中，在浇筑承台前，封底混凝

20、土自重及其底部的基底反力已经相互平衡。因此计算中所取荷载为：承台混凝土荷载（高度4.0m）。混凝土容重按26KN/m3,及封底混凝土所受的压力为P=264=104KPa承台处封底混凝土计算：封底混凝土厚度为0.6m按四边固结的双向板进行计算封底混凝土计算宽度取1.0m计算图示如下： 查表得挠度系数为0.00182，弯曲系数Mx=-0.0664 承台钢筋混凝土对基底的压力，不考虑桩基对新浇混凝土的承载力，假定封底混凝土整体（20m15.7m）受力，承台底土力学推荐承载力为420 KPa、极限摩擦阻力75 KPa。经计算，承台正投影下压应力为：426=104KPa420 KPa 满足要求因此，封底

21、混凝土满足要求。通过以上计算，钢板桩、围囹、内支撑等满足施工安全要求。六、钢板桩围堰施工1、钢板桩围堰施工工艺流程：施工准备地面开挖安装导向架插打钢板桩第一次基坑开挖安装第一层围囹、内支撑第二次开挖基坑安装第二层围囹、内支撑开挖基坑至封底高程封底混凝土承台、墩身施工隐蔽工程报验回填土体倒装拆除围囹及内支撑拆除钢板桩场地整理。2、施工组织现场由项目副经理华磊主要负责，主要人员配置如下：现场指挥技术员质检员安全员起重工电焊工杂工钢筋工木工混凝土工1名2名2名2名5名6名10名10名10名6名主要设备：25吨吊车1辆，60型振拔锤1台，电焊机4台，挖掘机1台（320型长臂）、小松挖掘机1台、水泵（3

22、0m扬程）2台，吊料斗1个、汽车泵1辆，混凝土拌和机2台、混凝土运输车6辆，装载机1台，自卸车6辆（15m3）。主要材料（1个承台）：184根15m长拉森IV型钢板桩，4根角桩， 40a工字钢620m。3、钢板桩沉桩的施工顺序为：（1）先打导桩，在导桩上焊支撑架，导桩采用I28b型工字钢。（2）在支撑上安放导梁、导梁采用钢板桩。（3）采用全站仪精确定位角点做坐标。（4）先插打上游侧的板桩，再插打南北两侧的板桩。（5）在下游侧合拢板桩。4、钢板桩施工中的注意事项：（1）防渗：板桩在插打前必须涂以黄油或热的混合油膏这样能够增加板桩的防渗性能，并且减少插打时的摩阻力。（2）插打第一根钢板桩时，必须保

23、持垂直不偏插打几块以后，板板与导梁相连接。（3）在合拢段，应有部分板桩先插合拢后再打，这样会减少合拢误差。（4）钢板桩到施工现场后，对其进行检查、清理、打油。检查锁口是否直顺、防止扭曲和“死弯”影响插打质量。5、具体施工如下（1）、钢板桩插打钢板桩插打，采用DZ60振拔锤打设。该锤与钢板桩采用刚性联接。先逐根插打至稳定深度，然后依次施打至设计深度。具体措施如下：、为避免钢板桩倾斜，钢板桩沉设采用定位架导向（见下图），定位架用另外打设的钢板桩焊接定位。沉设过程中,先施工角桩。首根角桩施工时，精确测设出桩底坐标，精确定位桩底，桩顶四角采用卷扬机带缆绳定位，用全站仪和经纬仪按90夹角进行垂直度观测和

24、监控，保证角度和垂直度。其他板桩，利用经纬仪和卷扬机带缆绳控制锁口钢板桩的轴向偏差。部分位置钢板桩插打困难时，采取打引桩孔进行导引后，再进行正式钢板桩的打，减少钢板打入时的阻力，确保钢板桩打入深度。 定位导向架打设钢板桩示意图、施工时，在导向框上分别标出每根桩锁口的中心位置，以控制锁口缝隙和钢板桩位置。、先施工围堰临水侧上游钢板桩，然后施工运河中一侧的钢板桩和下游钢板桩。最后施工大堤侧钢板桩。围堰合拢段设置在下游中间，先插打合拢，然后逐根渐次打至设计深度。、插打过程中，经常检查板桩垂直、平面位置，防止导向架被挤移位，影响全龙后围堰尺寸。（2）、围囹施工挖土首先采用挖机挖除围堰内泥土。泥土挖除时

25、从中间向四周进行，分次开挖；为方便后续施工，第一次开挖结束形状如下：在第一道围囹及内支撑安装完成后，继续开挖至4.42m处，安装第二道围囹及内支撑。第二道围囹及内支撑安装完成后，继续开挖至高程2.53m处，安装第三道围囹及内支撑，完成后继续开挖至高程0.53m处检查基底承载力情况，满足要求后，进行混凝土干封底。围囹安装后，尽量采用长臂挖土和小松小型挖机（在围堰内开挖，并转土至围堰中，以方便围堰外挖机清理出坑外并装车外运，挖机布置位置见下图）进行机械开挖，人工配合，对边、角等处进行清理，装料斗吊出坑外。挖至0.53m高程时，检查坑底是否有暗沟等，有及时进行填实、封堵，防止渗水严重出现管涌等。人工

26、清理干净钻孔桩基周围和钢板桩上泥土，人工整平坑底，并沿四周开挖引流沟、设立集水坑、排水沟，并用扬程30m以上水泵进行排水。挖除土至桩顶钢筋顶面高程时，进行专人指导，防止严重扭曲桩基顶面钢筋。（3）、安装围囹及内支撑安装时，注意双拼工字钢的放置方向，确保其抵抗弯矩和轴力最大，工字钢焊缝长度、厚度等质量要确保，对边角处用1cm厚钢板进行缀板加固。先焊接牛腿，然后安装圈梁，接着焊接撑杆。顺桥向撑杆为整根，撗桥向撑杆、角撑和加劲撑采用短杆与顺桥向撑杆相连，连接处采用环焊，焊接要牢靠（焊缝厚度6mm，连接处缝口满焊。）。撑杆与圈梁相接处，采用环焊，焊接要牢靠。围囹与钢板桩之间，用方木（硬杂木）支撑稳固，

27、确保钢板桩受力均匀传至围囹和内支撑；同时，在部分钢板桩上焊上牛腿，防止钢板桩上下滑动。围囹安装时，水平面高差不得大于2cm，以确保轴心受压、受弯。在双拼工字钢端部、交叉处增加1cm厚钢板进行局部加强，防止局部应力集中。钢板、工字钢拼结处，焊缝满焊，厚度为0.6cm以上。在围堰四周增加钢管围护栏并加挂密目安全网、设立安全警示标牌，确保人员施工安全；钢板桩围囹内，用10#槽钢、钢管、5mm厚钢板焊接人员专用梯子，确保人员安全上、下。（4）、封底砼浇筑封底砼采用开挖后浇筑C20混凝土的方法进行干处作业。封底混凝土厚度均为0.6m。封底砼顶标高1.13m。为保证封底混凝土质量，封底混凝土底铺10cm左

28、右的碎石，以免混凝土夹泥。对于封底混凝土与钻孔灌注桩相接桩周，清理干净桩身泥土，确保混凝土与桩身的可靠连接，防止泥水混合物沿桩身上冒；混凝土顶面尽量收平，确保承台混凝土质量。为保证堰内排水及时，在四角设置集水井，并沿四周设置排水沟。在围堰周边，设置排水沟，防止外侧水注入围堰内。集水井内安放潜水泵抽水至堰外，以降低基底水压力和减少堰内积水。（5）、围堰信息化监控除土过程中，必须加强对钢板桩和内支撑的变形观测，发现异常现象及时停止开挖，并采取加固措施；在下部土层开挖过程中，要注意观测底层土的状况，如出现管涌现象，应立即停止开挖，并向围堰内注水，采用水下除土，水下封底。（6）、桩顶混凝土凿除时，采用

29、空压机配合风镐进行人工凿除，严禁用凿岩机破除桩头混凝土。确保桩顶混凝土平整、完整性，防止人为扭曲桩顶钢筋。检测管用手持砂轮切割机高出混凝土顶面30cm割除，并进行防护（盖上防护盖或插上木塞），防止杂物落入管内影响检测。七、承台施工（一）、承台钢筋及冷却水管施工1、首先将桩基钢筋按设计图纸要求弯成嗽叭型，再按照设计图纸及施工技术规范要求进行绑扎钢筋。钢筋根据设计图纸在钢筋加工厂先下料并焊接成型，钢筋焊接采用电弧搭接焊进行连接，运输到现场进行绑扎，桩基钢筋与承台底层钢筋交叉发生矛盾时，根据图纸说明适当调整桩基或承台钢筋，保证承台钢筋顺直。承台钢筋保护层采用高标号砂浆混凝土垫块，垫块采用试模制作。对

30、于伸入承台的墩身钢筋,在承台模板支护稳固后,由测量在承台顶面放出墩身尺寸位置,然后根据尺寸位置,焊好墩身第一根箍筋,标示出每根墩身主筋预埋位置,准确吊放钢筋,进行墩身主筋预埋,并按设计尺寸,绑扎好承台顶1.0 m高墩身箍筋。2、根据施工图要求在承台内设置冷却水管，冷却水管共布设3层，第一层冷却水管横桥向放置，第二层冷却水管顺桥向布置，第三层冷却水管横桥向放置，每层冷却水管在靠近承台边0.75m处用直角接头管和1.0 m冷却水管与相邻冷却水管相接，形成单向通路；相邻冷却水管顺桥向间距为1.20m，横桥向间距为1.20m，上下层间距为1.0 m，冷却水管采用公称直径32mm的标准铸铁水管，管与管之

31、间的连接采用与之配套的接头。冷却水管用限位筋固定在承台钢筋上，所有冷却管入水口、出水口均设在承台顶部靠近边部0.75m处，进水口和出水口用f50mm塑料管引到工作平台上。冷却水管安装完成后进行试通水，以检查接头的密封情况，发现漏水及时处理。3、冷却水管在浇筑混凝土的过程中，为防止堵塞和漏水，混凝土超过冷却管时就开始进行通水，检查出水情况，直到混凝土浇筑完成，如冷却水管有堵塞，及时进行修复，修复时停止通水，防止水进入承台混凝土，修复结束后对此处混凝土及时按要求振捣，确保混凝土完整性和密实。使用完毕后应灌浆封孔，露出部分割除。4、根据施工图纸要求，承台上需预埋主墩钢筋及导航墙立柱钢筋，测量人员放出

32、预埋钢筋位置，施工人员根据放出的位置进行施工。确保各种预埋件的数量、规格、位置符合设计图纸要求。钢筋安装检查项目项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1受力钢筋间距（）两排以上排距5尺量：每构件检查2个断面同排202横向水平钢筋间距（）10尺量：每构件检查510个间距3钢筋骨架尺寸（）长10尺量：按骨架总数30%抽查宽、高54保护层厚度（）10尺量：每构件沿模板周边检查8处（二）、制作安装承台模板承台模板采用1.22m2.44m的竹胶板组合拼装而成。模板拼装采用拼缝，外侧竖向围囹采用510cm的方木，间距40cm，横向围囹采用5cm的建筑钢管架设成井字，间距80cm一道。为确保模板在施工过

33、程中不变形，拟采用短钢管固定模板，钢管一端与钢板桩抵死，另一端用扣件与横向围囹上的建筑钢管连接，定位钢管沿承台四周每隔1m设置一道，竖向设置五道，与横向围囹一致。模板拼装时模板间的接缝处设竖向围囹，以保证模板不错台，接缝处小缝隙采用快干腻腻平，确保模板不漏浆。模板安装检查项目项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1相邻两板表面高差2水平尺检查4处2表面平整度5水平尺检查4处3轴线偏位15全站仪或经纬仪：纵横各检查2点4模内长宽尺寸30尺量：长宽各检查2处5模板标高15水准仪：检查8处6预埋位置3尺量：每处（三）、承台混凝土浇筑及温控措施1、承台混凝土为大体积混凝土。混凝土拌和采用拌和站集中

34、拌和，混凝土搅拌运输车运送混凝土，用混凝土输送泵泵送混凝土入模浇筑，承台一次浇筑成型。浇筑时采取用水平分层浇筑，每层混凝土厚度不超过30cm，由承台一端向另一端推进。采用插入式振捣棒振捣，由有经验的工人进行振捣，防止混凝土的漏振和过振。混凝土浇筑完毕后，立即进行混凝土裸露面修整、抹平，待收浆后再抹第二遍并进行压光处理，然后进行覆盖洒水养护。混凝土浇筑前，对测温探头、冷却水管等进行检查，正常后，采取措施，对其进行可靠保护后（管头包裹，测线固定并延伸至安全处），方进行混凝土浇筑。承台检查项目项次检查项目规定值或允许偏差检查方法和频率1混凝土强度（MPa）在合格标准内按附录D检查2尺寸（）30尺量：

35、长、宽、高各检查2点3顶面高程（）20水准仪：检查5处4轴线偏位（）15全站仪或经纬仪：纵横各检查2点2、承台大体积混凝土的温控计算主墩承台尺寸为17.713.754m，C40砼方量为973.5 m3，属大体积砼，需进行热工计算。2.1、相关资料2.1.1 配合比及材料承台砼标号为C40，配合比为水泥:粉煤灰:砂:碎石:水:减水剂=353:88:683:1163:159:4.86。 2.1.2 气象资料桥址区属暖热带向亚热带的过渡区，四季分明，日照充足，雨量充沛，年平均气温15，年平均相对湿度为77%。2.1.3 混凝土拌和方式采用自动配料机送料，拌和站集中拌和，混凝土泵输送混凝土至模内。2.

36、2、承台混凝土的温控计算2.2.1 混凝土最高水化热温度及3d、7d、15d的水化热绝热温度承台混凝土：C=353 Kg/m3；水化热Q=377 J/ Kg，c=0.96 J/ Kg，=2451 Kg/m3承台混凝土最高水化热绝热升温：Tmax=CQ/ c=(353377)/（0.962451）=56.63d的绝热温升：T（3）=56.6（1-e-0.3*3）=33.6 T（3）=33.6-0=33.67d的绝热温升：T（7）=56.6（1-e-0.3*7）=49.7 T（7）=49.7-33.6=16.115d的绝热温升：T（15）=56.6（1-e-0.3*15）=56.0 T（15）=5

37、6.0-49.7=6.32.2.2 砼拌合物温度承台混凝土施工时，外界环境温度为10，拌合用水采用地下水，水温为20，同时对石子进行覆盖保温。T0=0.9(mcTc+msTs+mgTg+mfTf )+4.2Tw(mw-wsms-wgmg)+C1(wsmsTs+wgmgTg)-C2(wsms+wgmg)4.2mw+0.9(mc+ms+mg+mf )T0=0.9(35310+68310+116315+8810)+4.220159(4.2159+0.9(353+683+1163+88)=14.37（）mw、mc、ms、mg、mf每方砼的水、水泥、砂、石、粉煤灰的用量（kg）；Tc、Ts、Tf水泥、砂

38、、粉煤灰的温度为（），取外界环境温度10；Tw水的温度为（），取20；Tg石子的温度为（），取15；ws、wg砂、石的含水率（%），取0；C1、C2水的比热容（KJ/（kg.K）及溶解热（KJ/kg）；当骨料温度0时，C1=4.2，C2=0；2.2.3 砼拌合物出机温度T1= T0-0.16(T0- Tb)=14.37-0.16(14.37-15)=14.5()Tb搅拌机棚内温度()，取15。2.2.4 砼的入模成型时温度T2=T1（t+0.032n）（T1Ta）=14.5-(0.250.83+0.032120)(14.5-15)=16.5（）t砼拌合物运输到浇筑完成的时间(h)，取50min

39、=0.83h；n砼拌合物运转次数，取15s一次，30min共120次；Ta砼拌合物运输时环境温度（），拟采取保温措施，取15；温度损失系数(hm-1)，用混凝土罐车运输时，取0.25。2.2.5 砼内部的实际最高温度Tmax=T2+Tmaxt=16.5+0.856.6=61.8（）T2砼的入模成型时温度（）；为不同浇筑块厚度、不同龄期时的降温系数，根据相关资料取0.8；Tmaxt内部最大绝热温升（）；对于不同砼浇筑厚度（H）和浇筑后不同龄期的温度变化，根据计算及过去施工实际测量，砼内部实际最高温度一般发生在砼浇筑后的第37d左右。2.2.6 承台混凝土各龄期收缩变形值计算式中：为标准状态下的最

40、终收缩变形值，取3.2410-4；为水泥品种修正系数；为水泥细度修正系数；为骨料修正系数；为水灰比修正系数；为水泥浆量修正系数；为龄期修正系数；为环境相对湿度修正系数；为水平半径的倒数(cm-1),为构件截面周长(L)与截面面积(A)之比:r=L/A；为操作方法有关的修正系数；为与配筋率Ea、Aa、Eb、Ab有关的修正系数,其中Ea、Eb分别为钢筋和混凝土的弹性模量(MPa),Aa、Ab分别为钢筋和混凝土的截面积(mm2)。查表得：=1.0，=1.0，=1.0，=1.1，=1.20， =1.09（3d），=1.0（7d），=0.93（15d），=0.7，=1.01，=1.0，=0.9，则有：

41、3d的收缩变形值=3.2410-4=0.08810-4 7d的收缩变形值=3.2410-4=0.18410-4 15d的收缩变形值=3.2410-4=0.35310-42.2.7 承台混凝土各龄期收缩变形换算成当量温差3d龄期7d龄期15d龄期2.2.8 承台混凝土各龄期内外温差计算入模温度：T0=16.5，T 3d龄期= T0+2/3T(t)+Ty(t)-T=16.5+2/333.6+0.9-10=29.8 7d龄期= T0+2/3T(t)+Ty(t)-T=16.5+2/349.7+1.8-10=41.4 15d龄期= T0+2/3T(t)+Ty(t)-T=16.5+2/356+3.5-10

42、=47.3由以上计算可知，承台混凝土内外温差最大为47.33，大于我国混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）中关于大体积混凝土温度内外温差为25的规定，需在混凝土中埋设冷却管来降低混凝土的内外温差。2.2.9 最大降温收缩应力计算当厚度大于1m时，贯穿或深进的裂缝主要是由平均降温差和收缩差引起的收缩应力所造成，裂缝一般出现在降温过程，砼因内外约束引起的温度应力可简化公式进行计算：=-（E（t）aT）（1-v）S（t）RT砼的最大综合温差，取15d时温差47.33；a砼的线膨胀系数，取1.010-5；E（t）砼从浇筑后到计算时的弹性模量（Mpa），计算温度应力时，一般取平均值。E（

43、t）= Ec（1-e-0.09t）Ec砼的最终弹性模量Mpa，取3.25104；t砼浇筑后到计算时的天数；R砼的外约束系数，取0.35；V砼的泊松比，取0.15；S（t）砼徐变的松驰系数，一般取0.213；砼15d的弹性模量为：E（t）=3.25104(1-2.718-0.0915)=2.41104砼的最大降温收缩应力为：=-（E（t）aT）/（1-v）S（t）R=-2.41104110-5(-47.33)/(1-0.15) 0.350.213=1.0RL=1.3MPa安全系数：K=1.3/1.0=1.31.15满足要求以上计算全部取最不利情况，但在施工中还加冷却水管降低内部温度，砼表面还采取

44、了保温等措施，故结构是安全的。2.2.10 冷却管水流量计算大体积砼施工的内外温差控制在25为宜，冷却管出水口水温不超过40。根据当地有关资料，冷却管进水口水温取20，水温增量tw=4020=20以内；砼降温量tc=47.3325=22.33以上；砼的水化反应最大在37d，取5d（120h），根据热平衡（cwmwtw=ccmctc），冷却管的水流量a应满足：4.2a1120200.962531.122.33解得：a5.4（m3/h）其中：c比热，KJ/，水取4.2，混凝土取0.96；m质量，t； 承台17.7m13.75m4m的质量2531.1t。t温度增量，。根据现行施工技术规范，每天混凝土降温最大为两度，为此采用“外保内降”措施，每天降2时，冷却管流量：4.2a12420=0.962531.12解得：a=2.4（m3/h）即温度每升高或降低1时，流量减少或增加1.2 m3/h（水温20）。具体流量详见附表。2.3、结论及施工过程控制2.3.1 结论承台大体积混凝土在浇注过程中，由于混凝土在结硬过程中内部产生大量的热量使其内部温度升高，当内外温度相差过大时就容易出现温度裂缝，若需降低混凝土的内外温差，在混凝土中埋设冷却管是一种行之有效的方法。计算表明：混凝土中埋设冷却管后内外温差均小于25，满足混凝土结构工程施工及