跨线桥现浇箱梁施工方案.doc

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1、杭瑞国家高速公路湖南省岳阳至常德公路 TJ-19合同段（AK0+189.250跨线桥）现浇箱梁施工方案编制: 审核: 河南省大河筑路有限公司岳常高速土建19合同段AK0+189.250跨线桥现浇箱梁施工方案目的：规范、安全、文明施工，确保工程质量。适用范围：国家杭瑞高速公路岳阳至常德高速公路第十九合同段的所有现浇箱梁。施工准备：1. 认真阅读施工图纸，包括图纸说明；2. 认真学习掌握施工技术规范3. 加强原材料的检验与验收，对钢筋、预应力钢铰线、锚具、夹具、连接器、波纹管、支座进行检验与验收。施工进度计划： 计划开工时间：2012 年 4 月 30 日开工， 2012 年 7 月 30日结束。

2、施工主要人员 ： 序号姓名职称职务1曾俊雄工程师副经理2曹小光工程师测量负责人3辛厚纯高级工程师总质检师4杨千里工程师试验室主任5严祥广工程师试验员6李红光工程师安全员7陈瑞安工程师桥梁工程师8龚召武工程师桥梁队负责人施工主要机械序号机具名称规格型号单 位数 量1电焊机35KW台42插入式振捣器30mm台103平板振动器2.2KW台24轮胎式汽车吊QY25台15混凝土罐车台36钢筋切断机GQ40台27钢筋弯曲机GW40台1工程施工：1、地基处理：全桥以下部分地基处理施工面积：82m*16m=1312m2。路基开挖后换填30cm碎石，上面浇筑30cm厚的C20砼并在上面加铺枕木。用以上方法处理地

3、基，均必须保证水泥土顶面的地基承载力不小于400KPAa，并处理好排水设施（两侧设有排水沟）。2、支座安装：现浇砼箱梁采用盆式支座。预埋钢板安装前由测量人员放出横桥轴线和顺桥轴线以控制支座的平面位置，并测出立柱顶面高程用以控制支座的安装高程。对已经安装好的预埋钢板表面清洁平整光滑。根据图纸设计要求，盆式支座与顶底预埋钢板的连接采用焊接安装，周围贴脚焊缝高10mm。3、搭设支架箱梁支架采用碗扣式满堂支架。在每根立杆的顶端均安装标高调整螺栓，以备调整箱梁板高度使用。箱室段纵横间距都使用1.2米的横杆，实体段纵向间距使用1.0米的横杆，横向间距使用1.0米的横杆，并在全高范围内按高度不超1.5米进行

4、水平向连接。构件的连接应尽量紧密，以减小支架变形，使沉降量符合预计数值。施工时先由测量人员沿箱梁纵横方向设置标高控制点，用以控制立架高度。在调整螺栓顶端的钢板上，横桥方向放置第一层方木（1520），方木之间的接头必须落在支架顶端的钢板上；在第一层方木上纵桥方向放置第二层（106），间距30（指中到中），并用钉子进行从侧面斜钉，以方便拆除，方木之间的接头必须落在第一层方木上。方木之间接头用扒钉牢固连接。重点及注意事项：支架搭设要紧密，立杆选用无裂纹、无弯折、无严重狙蚀，插头与套筒无明显变形；横桥向隔三道立杆加固一道剪刀撑，剪刀撑与之相接触的每个交叉点都进行固定；顺桥向除两边加设剪刀撑外，并也是每

5、隔三道立杆加固一道斜撑，每个接头都应进行锁死，并逐个进行检查。搭设支架4、模板制作与安装（1）本项目箱梁模板采用覆膜竹胶板。在使用过程中不需要涂刷脱模剂，不污染钢筋，砼外观平整光滑，色泽一致。施工时为保证工程质量，不得使用脱胶空鼓、边角不齐、板面覆膜不全的竹胶板。板材锯割时使用圆锯，以便划线后一闪锯割成型，能在安装时做到拼缝紧密平整，板面拼缝处如出现高差，不允许刨去高出部分，而须在较低的板与方木之间用薄铁皮垫平，竹胶板四周及四角必须有钉子钉入下层方木。为防止出现细缝漏浆，保证箱梁底板整体的美观，两板中间采用双面胶带密封。底模支护好后，必须进行水准高程测量调整底板标高，底板应预留1.5厘米的预留

6、沉降量，标高调好后，进行腹板模板的拼装，腹板模板垂直于水平面，对于腹板内的箍筋可适当进行斜做，对翼板边缘保证厚度，却保证箱梁顶面于梁底平行。模板支护好，在腹板模板的顶部再钉一条高1.5厘米，宽度不小于2.0厘米的木条，以便第一次浇筑砼时将砼浇筑的两侧腹板稍高一点，为将来浇筑顶板与翼板砼时工作缝整齐为一做好准备。重点及注意事项：外模安装一定要平整，弧线圆滑，直线笔直，不得有凸凹不平、松动空鼓，腹板底口、顶口尺寸符合设计要求并垂直于地面，注意腹板外侧一定要在底、中、上均有顶撑支撑牢靠。（2）内膜采用木板制作，用610的方木两根钉在一起，两头锯成坡度，下用610的方木腿支撑横梁，一个横梁布置4-5个

7、支撑腿，横梁的支撑腿纵桥向一定要有2条支撑腿连接为整体，横梁的间距为60-80厘米，最大不得超过100厘米，上钉2.0厘米厚的桐木板，铜木板要钉的大概平整，上面覆盖彩条布并填塞紧密，以防向箱室内漏浆，施工时，按图纸和施工放样精确立模，确保平面位置和标高。内模要确保尺寸，避免超限时减少箱梁界面尺寸或增加恒载，影响工程质量。浇筑顶板、翼板时在一般的外侧用胶合板外钉方木支护出箱梁的外边线，该模板垂直于水平面。以便可拆除模板扣再浇注护栏。重点及注意事项：内模安装时一定要注意标高的控制，避免顶板厚度不够或超厚，在1/4跨度左右弯距较小处的箱梁顶板上预留0.81.0米的拆模出入口。5、钢筋制作与安装箱梁钢

8、筋在钢筋加工场下料加工成型，用载重汽车运至现场，汽车式起重机吊装就位，现场绑扎或焊接。在施工过程中，根据图纸进行控制，确保尺寸和位置符合要求。钢筋接头按设计和规范要求施工，尽量设置在内力较小位置，并错开设置，保证接头质量。箱梁体内的预埋件，包括支座上钢筋网片、伸缩缝钢筋和防撞护栏预埋筋，施工时要注意设置安装，并保证数量的位置正确。采用专用垫块，按梅花形布设，确保钢筋保护层厚度且不影响箱梁外观质量。制作钢筋骨架时，需焊接牢固，以防止在运输和吊装过程中变形。雨季施工要进行覆盖，保证钢筋表面洁净，使用时将表面油渍、漆皮、麟锈清除干净。预应力孔道的定位根据施工图纸中X、Y的坐标进行焊接波纹管的定位架，

9、在定位架上布置波纹管，内穿预应力钢绞线。波纹管的接头采用承插式接头，即在两节波纹管接头处套一个不小于管径5-7倍长的大波纹管，使两节波纹管同等长度插入，并在外接口处用密封胶袋缠好，防止浇筑混凝土时，水泥浆进入。在波纹管的每孔最高处即墩顶设置排气孔，排气孔的设置应插入波纹管内不小于10厘米，并用胶带缠好密封，防止混凝土浇筑时水泥浆流入。同时为保证排气孔的通畅，安装时应在排气管内插一根稍细一点的铁丝或强度好的钢丝绳，待混凝土浇筑完且有一定强度时，用人工抽出。钢筋施工顺序：安装绑扎箱梁底板下层钢筋网并布置预应力波纹管；安装腹板钢筋骨架并布置预应力波纹管；安装及焊接横隔板钢筋骨架和钢筋；安装及绑扎箱梁

10、底板上层钢筋网及角部钢筋；浇筑底腹板砼后,待强度满足要求，安装和绑扎顶板钢筋网和栏杆、伸缩缝等预埋件。重点及注意事项：钢绞线的下料长度一定要算准确，连接器25厘米、锚具10厘米、千斤顶80厘米、工作锚10厘米的长度以及预留长度40厘米，共计1.65米，然后加上计算的弯曲曲线的钢绞线长度为下料长度，注意一半数量的束通过，一半截断；连接器的安装时，钢绞线上的锚固一定要锚固好，挤进连接器内后一定要套上锚环，否则容易张拉时钢绞线脱槽，经检查无误后套上连接器罩，用胶带缠好，出浆孔预留好；锚垫后的螺旋筋用16圆钢按锚垫板的边长为直径，按5厘米为螺距旋转6-8圈；锚垫板处的模板一定经计算后保持与钢绞线垂直，

11、按此进行支护模板。6、箱梁砼浇筑箱梁砼在拌和站集中拌和，砼运输车水平运输到现场，垂直运输用砼泵车进行。箱梁砼浇筑分两次进行：第一次浇筑底板及腹板，第二次浇筑剩余部分。在砼浇筑前，应用鼓风机等清除底模和砼结合面上的杂物。在浇筑过程中，采用插入式振捣器密实，再用平板式震动器拉平。第一次浇筑时，制作插尺来控制底板浇筑厚度；第二次浇筑时，设置高程控制点来保证顶板高程及坡度正确。为了减少施工缝，保证外观质量，第一次浇筑时侧板顶部砼深入翼板部分内1，将两次浇筑的接缝隐藏在翼板内；第二次浇筑时，翼板部分的砼向外侧浇筑至滴水槽（在护栏预埋筋内做成斜坡状），剩余部分和护栏一起浇筑，将护栏和翼板的接缝隐藏在滴水槽

12、，此种施工方法需占用支架、模板，不提倡此种施工方法，提倡浇筑顶板，直接用模板支护翼板的外侧模，支架拆除后再进行护栏施工。根据施工图纸，该箱梁施工需要逐孔浇筑，逐孔张拉、压浆。因此，施工时对于施工缝处，预留不小于40d的钢筋，并使钢筋的接头前后错开。支模板时，对于顶、底板及腹板的预留钢筋采用梳子板按图纸尺寸隔开，并用胶带密封，浇筑结束且混凝土强度达到2.5Mpa以上时，拆除端头模板，并由人工凿毛顶板、底板和腹板处的混凝土。砼浇筑完成后，注意立即进行养生。在养生期间，应便砼表面保持湿润，防止雨淋、日晒和受冻。对砼外露面，待表面收浆凝固后即用棉毡等覆盖，并经常在模板及棉毡上洒水。对采用塑性薄膜后喷化

13、学浆液保护层的部位，再用洒水养护，砼在养护期间或未达到一定强度之前，防止遭受振动。在强度未达到2.5Mpa之前，不得使其承受行人、运输工具、模板及支撑物等。重点及注意事项：浇筑砼一定要控制底板、顶板砼的厚度，保证不增加箱梁的自重，不多浇筑砼，并保证箱梁的内部几何尺寸，浇筑时控制好底板砼和腹板混凝土的前后浇筑时间，既要保证腹板混凝土部大量往下流动，又要保证底腹板砼的良好结合，振捣到位。振捣时必须用有责任心且振捣经验丰富的操作手，认真细致的振捣到每个部位，保证不漏振、不过振同时又不把模板振破损。7、预应力安装和张拉钢绞线安装由人工按号、按顺序由一边到另一边、由底层到上层进行逐根穿过、安装。张拉前，

14、进行张拉应力和伸长量的应力算，并向监理工程师上交详细的计算说明书，经监理工程师审批后方可开工张拉。张拉前认真检查锚具、千斤顶的安装是否和预先制定位置重合，安装是否平稳，各种安全预防措施是否到位后再进行张拉。张拉采用超张拉工艺，梁体张拉断面两端对称张拉，采用张拉力和伸长率双控制，以控制张拉应力为主，并以伸长量校核。控制张拉应力为K0.75Ry1395Mpa。按设计规定的编号及张拉顺序进行。张拉程序为0 初应力（ 0.1K ） 1.03K （待荷两分钟） K 锚固，若为低松弛钢绞线，不用超长拉。钢绞线的实际伸长值与理论伸长值误差应控制在6以内，否则应停止张拉。连接器的安装，其作为锚固端时，同一般锚

15、具安装。待张拉、锚固、封锚、压浆后，再将钢绞线夹 与连接器上，而后用镦头机将钢绞线端头镦粗，而后挤压进连接器的槽内，再用锚环将该钢绞线箍住，防止张拉时脱槽。经技术人员和监理工程师检查无误后，将连接器的外罩套上，压浆孔上套压浆管，引出梁板外，其他各节与波纹管接好并用胶带密封。重点及注意事项：张拉时应提前将各种张拉数据计算好，并注意千斤顶与对应的表之间的关系及其线性方程。张拉时必须有持上岗证的专业张拉人员在现场操作或指导，并时刻丈量钢绞线的伸长量及时于理论伸长量进行校核，看是否在允许范围内，一但超出应停止张拉并查找原因，采取措施纠正后再开始张拉。张拉时除相关人员在现场其他人员不准在现场逗留或走动，

16、并不允许人员站在张拉的前端及其上方。一定要注意顶板的张拉应在支架拆除之后进行。8、压浆及封锚在预应力筋张拉完成后宜尽早进行压浆。压浆前应用空压机清洗管道，保证管道畅通。压浆采用活塞式压浆机。浆体中掺入适量膨胀剂，比例由试验确定，掺入后，水泥浆不受约束的自由膨胀应小于10，稠度控制在1418S。压浆从一端注入，另一端流出，流出的稠度达到规定值后封闭出口，持压5分钟后关闭活塞。压浆时压力表读数应满足设计及规范要求。并填写施工记录。压浆结束后，即可进行封锚。封锚前再次检查梁的长度，并将梁端混凝土凿毛、锚垫板表面清扫干净，封锚后还应注意洒水保温 护。9、落模箱梁模板卸落应按荷载传递的次序分阶段进行，支

17、架才能脱离梁体。不承重的侧面模板，在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，或在砼抗压强度大于2.5Mpa时，方可拆除。承重模板在砼的强度能承受自重及其他可能的叠加荷载时方可拆除，或砼强度达到设计强度标准值的75时拆除。脱模顺序：堵头板 端模板 外侧模 过人洞模 内模 底模。10、注意事项（1）施工时应严格按照施工概略流程图施工；（2）施工缝应设置在墩顶外侧实体断面与空箱断面交接处，预留的纵向钢筋长度不得低于规范要求的两倍。（3）应严格控制由混凝土水化热引起的非均匀温降过程，加强混凝土的养生，防止箱梁开裂。现浇箱梁支撑体系碗扣架设计方案一、设计说明1、设计依据：公路桥涵施工技术规范（JT

18、J041-2000）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-85）公路设计通用规范2、参考资料公路桥涵施工技术规范公路施工手册简明施工计算手册新型脚手架与模板支撑架北京星河模板脚手架有限公司产品规格之碗扣架设计荷载3、材料强度、弹性模量：钢管：规格48cm3.5cm=215N/mm2 E=2.06105N/mm2 A=489mm2 i=15.78mm二、 荷载计算1.竖向荷载（1）恒荷载 砼自重： 跨中部分：取30KN/m2 支座部分：取40KN/m2 模板及背楞： 取4KN/m2 支架钢管自重： 取1.12KN/根（取10m计算）（2）活荷载 施工人员走动、施工机具运输、材料堆放： 取

19、2KN/m2 振捣砼，倾倒、泵送砼： 取2.5KN/m22.水平荷载计算泵送砼时产生的水平冲击荷载取6.0Kpa（参见公路桥涵施工技术规范），考虑到泵送砼时，产生水平荷载只作用在正在浇注的侧面上，而不是整个侧面上，所以要进行折减计算（受力面积折减1/3计算）。 产生荷载为：1/3351.06.0=70KN风载产生的水平荷载为：梁部：=K1K2K3K4W0（见公路桥涵设计通用规范） =1.01.31.01.0600 =640Pa=0.65KPa 产生荷载为：0.65351.6=36.4KN支架部分：=K1K2K3K4W0（见公路桥涵设计通用规范） =1.00.81.01.0500 =400Pa=

20、0.4KPa 一. 梁部荷载、施工荷载及模板自重因倾斜而产生的水平力： P=（30+4+4.5）354.4 cosa=118.58KN （跨中） P=(40+4+4.5) 354.4 cosa=149.38KN （支座）二. 荷载组合三. 竖向荷载：q=1.2恒荷载+1.4活荷载 =1.2(30+4)+1.4(2+2.5) =47.1KN/m2 (跨中) q=1.2恒荷载+1.4活荷载 =1.2 (40+4)+1.4(2+2.5) =59.1KN/m2 (支座)水平荷载：（作用于支架下端、跨中）横向水平力： q=70+36.4+67.2+118.58 =292.18KN沿跨长方向的均布荷载 q

21、=292.1835=8.384KN/m(此项水平力有钢管下端与枕木之间的摩擦力承担)水平荷载：（作用与支架上端，跨中）横向水平力：q=70+36.4+118.58=224.98KN沿跨长方向的均布荷载：q=224.9835=6.428KN/m水平荷载：（作用与支架下端，支座）横向水平力：q=70+36.4+67.2+149.38=322.98KN沿跨长方向的均布荷载： q=322.9835=9.228KN/m(此项水平力有钢管下端与枕木之间的摩擦力承担)水平荷载：（作用在支架上端，支座）横向水平力：q=70+36.4+149.38=255.78KN沿跨长方向的均布荷载：q=255.7835=7

22、.308KN/m三、 支架设计（跨中部分）（采用碗扣式支架，钢管规格48cm3.5cm）设计选取支架竖向间距为6090cm，步距为1.2m。1、选取中间一跨按上下端铰接计算：每根钢管所受荷载： 47.10.60.9=25.43KNl0=l=1.2m= l0/i=1200/15.78=76.04查表 =0.625f=N/A=25.43/(0.806489)=64.52KN/mm2=215KN/mm22、选取最上一跨（按下端固定，上端自由来计算），其同时受到竖向荷载和水平荷载作用：每排钢管所受水平荷载为： 6.4280.9=5.79KN每根钢管所受水平荷载为：5.79/(950/60+1)=0.3

23、4KNl0=2l=20.8=1.6m= l0/15.78=101.4查表得：=0.625说明：l取0.80m考虑了上调节托撑的最大调节长度以及和钢管连接长度。F=N/(A)+M/1.15W(1-0.8N/Ne) =25.43103/（0.625489）+0.30.8106/1.155078(1-0.825.43/96.60)=135.27N/mm2=215KN/mm2其中：Ne=2EA/2=3.1422.06105489/101.42 =96.60KN3、变形计算（按支架高12m）=Nl/(EA)=25.4310312103 (2.06105489)=3.03mm四、 支架设计（支座部分）（钢

24、管规格48cm3.5cm）设计选取支架竖向间距为6090cm，步距为1.2m。1、选取中间一跨按上下端铰接计算： 每根钢管所受荷载： 59.10.60.9=31.91KN l0=l=1.2m = l0/i=1200/15.78=76.04 查表 =0.806 f=N/A=31.91103/(0.806489)=80.96KN/mm2=215KN/mm22、选取最上一跨（按下端固定，上端自由来计算），其同时受到竖向荷载和水平荷载作用： 每排钢管所受水平荷载为： 7.3080.9=6.577KN 每根钢管所受水平荷载为：6.577/(950/60+1)=0.391KNl0=2l=20.8=1.60

25、m = l0/15.78=101.4查表得：=0.625说明：l取0.80m考虑了上调节托撑的最大调节长度以及和钢管连接长度。F=N/(A)+M/1.15W(1-0.8N/Ne) =31.91103/（0.625489）+0.20.8106/1.155078(1-0.831.91/96.60)=141.24N/mm2=215KN/mm2其中：Ne=2EA/2=3.1422.06105489/101.42=96.60KN3、变形计算（按支架高12m）=Nl/(EA)=31.9110312103 (2.06105489)=3.79mm。AK0+189.250跨线桥现浇箱梁模板、支架计算书一、 计算

26、原则1、 跨线桥现浇施工图2、 公路桥涵施工技术规范3、 公路桥涵设计技术规范4、 公路桥涵模板设计技术规范二、 工程概况岳常高速公路19合同段位于安乡县境内，本合同段现浇梁为AK0+189.250跨线桥，结构形式为预应力混凝土连续箱梁。跨线桥I联4孔，结构形式为（4*20）m普通钢筋混凝土连续箱梁。跨线桥梁高1.2m，底宽11.1m，顶宽15.50m。模板使用15mm厚胶合板，施工采用满堂支架支撑。为满足施工防护需要，支架横桥向宽度按10m设计。满堂支架横桥向底板6.4m范围内采用80cm间距，翼板下采用90cm间距；顺桥向在梁端3.0m范围间距为60cm，其余为100cm。水平杆竖直方向间

27、距1.2m顺桥向每3m设剪刀撑一道。为保证模板的强度和刚度，有效的组织施工，所有满堂支架上部荷载均采用梁高1.2m进行计算。因翼板上各种荷载很小，在本次计算中没有考虑。支架布置详见支架、支墩布置示意图。三、 荷载计算（数据可见桥涵施工技术规范附录D 309页1、 新浇注混凝土自重（混凝土自重选用26KN/m3，分项系数1.2）梁端3.0m段：P1=26KN/m3*1.2*1.2=37.44KN/m2P1式中：26KN/m3砼自重1.2梁高1.2分项系数剩余部分：A=5.5m*1.2m-0.7m*3.8m-0.15m*0.15m-1m*0.15m=3.77m2P2=26KN/m3*3.77m2/

28、5.5m*1.2=21.37KN/m2 A截面积5.5m梁底宽1.2m梁高0.7m内模高3.8m内模底宽0.15m*0.15m内模下倒角1m*0.15m内模上倒角P2式中：26KN/m3砼自重3.77m2截面积5.5m梁底宽1.2分项系数2、 施工人员及设备荷载标准值（分项系数1.4）模板计算：P3=2.5KN/m2*1.4=3.5KN/m2支架、立柱计算：P4=1.0KN/m2*1.4=1.4KN/m2模板计算和支架立柱计算均取值于桥涵施工技术规范附录D：1.4分项系数3、 振捣混凝土时产生的荷载标准值（分项系数1.4）水平面模板：P5=2.0KN/m2*1.4=2.8KN/m2垂直面模板：

29、P6=4.0KN/m2*1.4=6.4KN/m2水平面和垂直面荷载均取自桥涵施工技术规范附录D：1.4分项系数4、新浇注混凝土对模板侧面的压力标准值（分项系数1.2）最大侧压力：P7=26KN/m3*1.2*1.2=37.44KN/m2P7式中：26KN/m3砼自重1.2梁高1.2分项系数5、 倾倒混凝土的荷载标准值（分项系数1.4）吊车吊送浇注砼：P8=2.5KN/m2*1.4=3.5KN/m2P8式中：2.0KN/m2附录D中规定值 1.4分项系数6、模板自重（取竹材容重9KN/m3，分项系数1.2）胶合板：P9=9KN/m3*0.015*1.2=0.162KN/m2P9式中：9KN/m3

30、竹胶板容重0.015胶板厚度1.2分项系数7、 方木自重（取木材容重最大值7KN/m3，分项系数1.2）8.0cm*10cm方木：P10=7.0KN/m3*0.008m2*1.2=0.07KN/m210cm*15cm方木：P11=7.0KN/m3*0.015m2*1.2=0.13KN/m2P10式中：7.0KN/m3木材容重0.008m2方木截面积1.2分项系数P11式中：0.015m2方木截面积8、 支架自重（按最大支撑高度7.2m计：钢管、扣件以50N/m计，布置方式为：顺桥向*横桥向*踏步，分项系数1.2）60cm*80cm*120cm布置：P12=50N/m*(9*(0.6+0.8)*

31、1.2/(0.6*0.8)=2.48KN/m2100cm*80cm*100cm布置：P13=50N/m*(9*(0.8+1.0)+7.2)*1.2/(0.8*1.0)=1.76KN/m230cm*40cm*60cm布置：P14=50N/m*(18*(0.3+0.4)+8.5)*1.2/(0.3*0.4)=10.55KN/m2P12、P13、P14式中：50N/m钢管扣件自重9根数0.60.81.2顺桥向、横桥向和踏步间距四、 材料力学性能：序号材料类型自重弹性模量惯性量截面模量11220*2440*15胶合板900kg/m36.0*103MPa57.18cm476.25cm328.0cm*10

32、cm方木700kg/m31.0*104MPa351.56cm493.75cm3310cm*15cm方木700kg/m31.0*104MPa1250cm4250cm3448mm*3mm钢管5kg/m2.1*105MPa10.78cm44.49cm3注：48mm*3mm钢管回转半径I为15.9mm，截面积为424mm2。五、模板验算：底模设置：纵桥向在可调托座顶部架设10*15cm方木，上铺横桥向8.0*10cm方木，间距为20cm，再在横木上铺设1220*2440*15mm竹胶合板（纵桥向放置）。侧模采用方木背带布置方式。1、 荷载组合a、 底模板：强度计算：q1=P1+P3+P5+P8+P9=

33、37.44+3.5+2.8+3.5+0.1=47.34KN/m2刚度计算：q2=P1+P9=37.44+0.1=37.54KN/m2b、 侧模板：强度计算：q3=P7+P8=37.44+3.5=40.94KN/m2刚度计算：q4=P7 =37.44KN/m2由于侧模同底模背带布置相同，结构只检算底模板。2、 结构检算根据模板的设计，所有模板按单向板计算：5cm10cm5cm强度计算：=M/W =47.34*103*1.22*0.12/8/(76.25*10-6) =72.19/(76.25*10-6) =0.95(MPa)容=14.5MPa =P/A =47.34*103*1.22*0.05/

34、(1.22*0.015)=0.16(MPa)T容=1.5Mpa刚度计算：=1.30*10-2*ql4/(EI)=1.30*10-2*47.34*103*1.22*0.14/(6.0*109*57.18*10-8)=0.02*10-3(m)f容=1/400=0.25*10-3m强度计算式中：底模抗弯强度M底模最大弯矩W模板截面惯性矩底模所受压应力P底模所受荷载值A底模截面积刚度计算式中：f底模计算挠度值q作用于底模上的均布荷截l底模截面惯性矩E底模的弹性模量六、 横桥向方木检算7.5cm65cm7.5cm1、 荷载组合强度计算：q1=(P1+P3+P5+P8+P9)*0.2+ P10=(37.4

35、4+3.5+2.8+3.5+0.1)*0.2+0.07=9.54KN/m2刚度计算：q1=(37.44+0.1)*0.2+0.07=7.58KN/m22、 结构检算：强度计算：=M/W =9.54*103*0.652/8/(93.75*10-6) =5.37(MPa)容=14.5MPa =P/A=9.54*103*0.325/8/(0.08*0.1)=0.39(MPa)容=1.5MPa刚度计算：f=1.30*10-2*7.58*103*0.654/(1.0*1010*351.56*10-8)=0.5*10-3(m)f容=1/400=1.63*10-3m强度计算式中：横桥向方木抗弯强度M横桥向方

36、木最大弯矩W横桥向方木截面抵抗矩横桥向方木所受压应力P横桥向方木所受集中荷载A横桥向方木截面积刚度计算式中：f横桥向方木计算挠度值q作用于横桥向方木的荷载l横桥向方木截面惯性矩E横桥向方木的弹性模量七、 顺桥向方木检算A、 梁端3.0m段1、 荷载组合强度计算：q1=(37.44+3.5+2.8+3.5+0.1)*0.2+0.07*0.8=7.63KN刚度计算：q2=(37.44+0.1)*0.2+0.07*0.8=6.06KN2、 结构检算 20cm 20cm 20cm 80cm 强度计算：=M/W =7.63*103*0.6/3/(250*10-6) =7.62(MPa)容=14.5MPa

37、 =P60cmA =7.63*103/(0.15*0.1)=0.51(MPa)T容=1.5MPa刚度计算：f=3.55*10-2*ql3/(EI)=3.55*10-2*6.06*103*0.63/(1.0*1010*1250*10-8)=0.3*10-3(M)f容=1/400=2.00*10-3m强度计算式中：梁端3m顺桥向方木抗弯强度M梁端3m顺桥向方木最大弯矩W梁端3m顺桥向方木截面抵抗矩梁端3m顺桥向方木所受压应力P梁端3m顺桥向方木所受集中荷截A梁端3m顺桥向方木截面积刚度计算式中：f梁端3m顺桥向方木计算挠度值q梁端3m顺桥向方木所受荷载l梁端3m顺桥向方木截面惯性矩E梁端3m顺桥向

38、方木弹性模量B、 其余梁段1、 荷载组合强度计算：q1=(21.37+3.8+2.8+3.8+0.15)*0.2+0.07*0.8=4.19KN刚度计算：q2=(21.37+0.1)*0.2+0.07*0.8=2.62KN2、 结构检算20cm 20cm 20cm 20cm 20cm100cm强度计算：=M/W =0.6*4.19*103*1.0/(250*10-6) =10.06(MPa)容=14.5MPa =P/A =4.19*2*103/(0.15*0.1)=0.56(MPa)T容=1.5MPa刚度计算：f=5.36*10-2*2.62*103*1.03/(1.0*1010*1250*1

39、0-8)=1.13*10-3(m)f容=1/400=2.50*10-3m强度计算式中：其它梁段顺桥向方木抗弯强度M其它梁段顺桥向方木最大弯矩W其它梁段顺桥向方木的截面抵抗矩其它梁段顺桥向方木所受压应力P其它梁段顺桥向方木所受集中荷载A其它梁段顺桥向方木截面积刚度计算式中：f其它梁段顺桥向方木计算挠度值q其它梁段顺桥向方木所受荷载l其它梁段顺桥向方木截面惯性矩E其它梁段顺桥向方木弹性模量八、 支架检算本工程为满堂支架，宽度为10米，不用进行整体稳定性检算。只对单杆进行强度、刚度检算。荷载计算A、梁端3.0m段1、 荷载计算q1=(（37.44+1.4+2.8+3.5+0.1）*0.2+0.07)

40、*0.8*3+2.48*0.48=23.08KN2、 结构检算强度计算：=q/A =23.08*103/(424*10-6) =54.44 (MPa)容=140MPa稳定计算：=1i=1000/15.94=62.74查表的，稳定系数为0.651：=23.08*103/(424*10-6*0.651)=83.62 (MPa)容=140Mpa强度计算式中：梁端3m段杆件压应力q梁端3m段杆件承受的荷载A梁端3m段杆件截面积稳定计算式中：杆件的长细比L杆件的长度（踏步高）i杆件回转半径梁端3m段杆件所受压应力q梁端3m段杆件承受的荷载立杆轴向的受压纵向弯曲系数A立杆横截面面积 B、其余梁段1、 荷载

41、计算q1=(15.9+1.4+2.8+3.5+0.1)*0.2+0.07*5+1.76+0.8=25.46KN2、 结构检算强度计算：=25.46*103/(424*10-6) =60.05 (MPa)容=140Mpa稳定计算：=1i=1200/15.94=75.29查表的，稳定系数为0.651：=q/(A)=25.46*103/(424/10-6*0.651)=92.24 (MPa)容=140Mpa强度计算式中：其它梁段杆件所受压应力q其它梁段杆件所受的荷载A其它梁段杆件截面积其它同梁端3m符号相同九、 地基承载力检算本工程采用立杆通过立座垫（15*15cm）固定按要求布置的枕木上。根据力的分散规律，在地基上铺30cm石灰土垫层（18KN/m3）。取立杆荷载最大者进行地基承载力检算。=PAP=25.46/(0.5*0.6)=84.9 KPa本工程所需地基承载力为110 Kpa 。立柱基础底面处的平均压力P上部结构传到基础顶面的轴心力AP基础底面积 河南省大河筑路有限公司 岳阳至常德高速公路TJ-19合同段 2012年4月13日.忽略此处.