【精品】350mm厚砼板排架支撑施工方案(专家论证).doc

《【精品】350mm厚砼板排架支撑施工方案(专家论证).doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《【精品】350mm厚砼板排架支撑施工方案(专家论证).doc（35页珍藏版）》请在沃文网上搜索。

1、 地库顶板模板支架施工方案 工程名称 编制人： 审批人： 批准人：.有限公司 2012.8.28目 录第一节 工程简介3第二节 编制依据3第三节 编制说明3第四节 设计参数4第五节 模架搭设要求5第六节 模架搭设参数5第七节 梁板模板施工要求6第八节 安全管理10第九节 应急预案11第十节 模板设计计算12第十一节 附图35模板支架搭设方案第一节 工程简介：工程名称： 建设单位： 监理单位： 设计单位： 施工单位： 建设地点： 第二节 编制依据 1、建筑施工安全检查标准JGJ592011。2、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 4、建

2、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 5、 工程设计施工图 6、 DGJ32/J30-2006(第四分册) 7、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011。 8、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001。 9、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定。第三节 编制说明 本方案编制对象为地下室负一层现浇梁板的模板支架，该现浇梁板板厚350，混凝土强度等级C30，板面结构标高-1.5米。本现浇板模板支架搭设在地下室负二层现浇顶板上。模板支架从-5.200标高现浇楼板开始搭设，支撑高度为3.35米；梁类型多种，主要类型为550*700、550

3、*800、550*900、450*900、400*800、550*1200等。取550*1200为例进行计算,尺寸小于或者等于550*1200的梁均按550*1200设计要求施工。由于模架立杆需立于负一层地下车库楼板上，故本方案考虑立杆对该楼板的作用，负一层模板拆除前负二层排架支撑不得拆除。第四节 设计参数 1、荷载标准值及分项系数序号 名 称 荷 载分项系数1楼板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.2 / 1.352混凝土自重24kN/m31.2 / 1.353框架梁钢筋自重1.524kN/m31.2 / 1.354楼板钢筋自重1.124kN/m31.2 / 1.354振捣荷载计算水平

4、面荷载2.0kN/m21.4计算垂直面荷载4.0kN/m25施工荷载计算底模及小横杆时4.0 kN/m2(另以集中荷载2.5kN验算，取大值)1.4计算大横杆时2.4 kN/m2计算立杆及其他支承构件1.0 kN/m2 2、荷载组合项次项 目荷载组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱、墙的侧面模板 3、材料计算参数材 料规 格性能指标参数钢 管Q235钢，482.8抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积： A=3.97cm2；惯性矩：I=10.20cm4截面模量：W= 4.25cm3；弹性模量：E=2.06105 N/mm2模 板15厚 胶合

5、多层板顺纹抗压：fc=10.32N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.2N/mm2弹性模量：E=4500N/mm2；松木的重力密度5kN/m3木 方4090松木顺纹抗压：fc=10.00N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2顺纹抗拉：ft=8.0N/mm2；抗弯：fm=13N/mm2弹性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3对拉螺栓M12（9.85）N = 12.9kN扣 件单扣件承载力N=8KN双扣件承载力N=12KN U 托承 载 力N=30KN第五节 模架搭设要求1、模架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案，并由专业队伍搭设。2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满

6、足施工安全要求。3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、技术交底，避免出错。4、模架立杆按平面图位置弹线定位，立杆支承在地下室负二层现浇顶板上。 5、先浇地下室墙板和柱，模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打紧。6、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用48mm x2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管的立杆、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于1

7、00mm处进行固定。 8、竖向剪刀撑：地下室模架外侧四周布置连续竖向剪刀撑，中间按纵、横向轴线由底至顶连续设置。9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。 10、砼浇筑时材料、人员不得集中，砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm，大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于400mm。 11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。 12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。 13、底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。本工程支撑高度为3.35米（-5.200-1.850）

8、14、由于本工程为两层地下室，为确保负一层结平楼板安全，负一层顶板支撑系统拆除前不得拆除负二层模板支撑系统。第六节 模架搭设参数 地下室负一层梁、板模架搭设参数梁板规格（mm） 木方数量或间距（mm） 立杆间距（mm）横向跨距（mm）水平杆步距（mm）备注纵向间距横向间距350板2007007001700板底采用 U托5507005根700550+55011001700梁底用U托梁两侧用双扣5508005509005根700550+55011001700梁底用U托梁两侧用双扣4008004509004根700550+55011001700梁底用U托梁两侧用双扣55012005根700550+5

9、5011001700梁底用U托梁两侧用双扣第七节 梁板模板施工要求 模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。本模架由专业队伍搭设。1、钢管扣件U托进场管理钢管、扣件、U托必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经

10、检测或检测不合格的一律不得使用。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规程附录E的规定；经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不得积水。施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。2、模板施工流程及支设方法：2.1 施工之前由项目主管工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系，向施工人员讲解图纸意图，解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标，之后施工员向操作人员交底。2.2 钢筋工程检查合格后，得到项目经理部有关人员

11、允可后方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确。每个施工段内支模顺序是：柱梁楼板梁柱接头。2.3 模板施工工艺流程：1）、模板施工顺序为：支撑柱模墙模顶板模梁墙柱头模2)、其中各段施工工艺流程为：（1）、柱模：弹柱子位置线找平层做定位墩安装柱模板找平层做定位墩安装拉杆及加固办理预检（ 2）、梁模：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板支架安装梁底楞木安装梁底模板梁底模起拱安装梁型钢绑扎钢筋安装梁侧模安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓复核梁模板尺寸安装梁侧模加固验收搭设支架安装板模木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上层标高、平整度绑扎板钢筋（

12、3）、板模：3、立杆（1）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小500mm。4、水平杆（1）、水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b、

13、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（3）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。5、剪刀撑（1）、模板支架四边满布竖向剪刀撑，纵、横向竖向剪刀撑按纵、横向轴线由底至顶连续设置；（2）、剪刀撑的构造应符合下列规定：a、剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45度60度之间。b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1000mm，并用三只旋转扣件固定。6、拆除（1）、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求

14、时，混凝土强度应符合下表的规定。（2）、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。（3）、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。（4）、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）、卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。（6）、拆模时间墙体模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定，当试块完全凝固并且已经达到一定强度时由各段负责人通

15、知，施工人员方可进行模板的拆除工作，竖向结构混凝土强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除。第八节 安全管理 1、模板支架搭设、拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、钢管、扣件质量与搭设质量，应按第7节的规定进行检查验收，合格后方准使用。做好模板支架的安全检查与维护。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时

16、应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。7、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。 8、混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。9、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范的有关规定执行。10、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。11、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。第九节 应急预案 一、救援预

17、案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。二、救援机构1、机构组长： 副组长： 组员：2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、演练在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点

18、、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人

19、汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采

20、用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第十节 模架设计计算 一、350mm板模板（扣件式）计算书（一）、工程属性新浇混凝土楼板名称车库顶板，标高-5.2-1.5新浇混凝土楼板板厚(mm)350新浇混凝土楼板边长L(m)8.8新浇混凝土楼板边宽B(m)8.1(二）、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷

21、载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载（三）、模板体系设计模板支架高度(m)3.35立柱纵向间距la(mm)700立柱横向间距lb(mm)700水平拉杆步距h(mm)1700立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距

22、混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板短边的距离(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)（四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/6

23、37500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.35)+1.40.72.5 1=13kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.30.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max130.22/8，0.

24、120.22/8+2.20.2/4= 0.11kNm Mmax/W0.11106/375002.96N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.35)1=8.88kN/m 5ql4/(384EI)58.882004/(38410000281250)0.07mml/400200/4000.5mm 满足要求！（五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯

25、性矩I(cm4)243 因B/lb取整8800/700取整12，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.35)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.35)+1.40.72.50.22.65kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.35)0.22.21kN/m q

26、1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.44kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20.0772.210.72+0.10.440.720.1kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.20.07kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.070.72+0.212.20.70.33kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.650.22/2，0.070.22/2+2.20.20.44kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.1，0

27、.33，0.440.44kNm Mmax/W0.44106/540008.19N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6072.210.7+0.620.440.71.13kN V20.607q2L+0.681p0.6070.070.7+0.6812.21.53kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.650.2，0.070.2+2.22.22kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.13，1.53，2.222.22kN max3Vmax/(2bh0)=32.221000/(29040)0.92N/mm21.78N/mm2

28、 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.35)0.21.82kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.827004/(10093502430000)0.12mml/400700/4001.75mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.822004/(893502430000)0.02mml1/400200/4000.5mm 满足要求！（六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.8可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N

29、/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.35)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.35)+1.40.71.50.22.52kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.35)0.22.26kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91

30、.41.50.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.35)0.2=1.86kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.260.7+1.2230.380.72.13kN 按悬臂梁，R1q1l=2.520.20.5kN RmaxRmax，R12.13kN; 同理，R1.6kN，R1.6kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.860.71.49kN 按悬臂梁，R1q2l=1.860.20.37kN RmaxRmax，R11.49kN; 同理，R1.11

31、kN，R1.11kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.48kNm Mmax/W0.48106/4250112.57N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.74kN max2Vmax/A=23.741000/39818.78N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.45mm 跨中max=0.45mm=700/400=1.75mm 悬挑段max0.18mm=100/400=0.25mm 满足要求！（七）、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢

32、管类型482.8立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25 h/i1700/16107150 满足要求！ 查表得，0.54 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.35)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.35)+1.40.710.70.71000/(0.54398)=6.111000/216.51=28.21N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！(八)、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.11kNN30kN 满足要求！ 二、 550*1200mm

33、梁模板（扣件式）计算书（一）、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)5501200新浇混凝土结构层高(m)3.7梁侧楼板厚度(mm)350（二)、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载(三）、模板体系设计新浇混

34、凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)700梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1700新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50 设计简图如下：平面图立面图（四)、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1

35、000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.06kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.

36、40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m 1、强度验算 Mmax-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.10737.30.142+0.1211.760.1420.07kNm Mmax/W0.07106/375001.9N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63230.7137.54/(10010000281250)0.025mml/400137.5/4000.34mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.39

37、3 q1静l +0.446 q1活l=0.39337.30.14+0.4461.760.142.12kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14337.30.14+1.2231.760.146.16kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92837.30.14+1.1421.760.145.04kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.141.66kN R2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.144.82kN R3=0.928 q2l=0.92830.70.143.92kN(五）、小梁

38、验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.12+0.91.35(0.3-0.1)0.55/4+0.5(1.2-0.35)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.71max0.55-0.55/2，(1.1-0.55)-0.55/2/21，6.16+0.91.35(

39、0.3-0.1)0.55/4=6.19kN/m q2max1.66+(0.3-0.1)0.55/4+0.5(1.2-0.35)+(0.5+(24+1.1)0.35)max0.55-0.55/2，(1.1-0.55)-0.55/2/21，4.82+(0.3-0.1)0.55/44.85kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.190.72，0.56.190.0520.32kNm Mmax/W0.32106/540006.01N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076

40、.190.7，6.190.052.631kN max3Vmax/(2bh0)=32.6311000/(24090)1.1N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.857004/(10093502430000)0.32mml/400700/4001.75mm 2q2l24/(8EI)4.85504/(893502430000)0mml/40050/4000.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.190.7，0.3936.190.7+6.190.054.95kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.48kN，R2R44.95kN，R34.06kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.850.7，0.3934.850.7+4.850.053.88kN 同理