钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计.docx

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1、钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计第I部分 钢筋混凝土简支T型梁桥的计算一、 设计资料1. 桥面净空净7m+21m人行道。2.主梁的跨境和全长标准跨径： =20.0m（墩中心距离）计算跨径： =19.50m（支座中心线距离）主梁全长： =19.96m（主梁预制长度）3.设计荷载公路II级，人群荷载34.材料钢筋：主筋用HRB335钢筋，其他用R235钢筋；混凝土：C30。5.计算方法极限状态法。6.结构尺寸如图1-1所示全断面五片主梁，设五根横梁。二主梁的计算（一）：活荷载内力计算活载内力计算1. 求荷载位于支点时1#，2#，3#梁横向分布系数 (杠杆法) 绘制1#，2#，3#梁的横向分布影响线。

2、 确定荷载沿横向的最不利位置。求出相应于荷载位置的影响线竖标值。计算1号，2号，3号梁的荷载横向分布系数为：一号梁汽车荷载 人群荷载二号梁汽车荷载人群荷载三号梁汽车荷载人群荷载2.3号梁人群荷载取是考虑人行道上不布载时为最不利情况，否则人行道荷载引起的负反力在考虑作用效应组合的方面会减小2号梁的受力。2.荷载位于跨中处 此桥在跨度内设有横隔梁具有强大的横向连接刚性，且承重结构的款跨比为故可按修正偏心压力法来绘制横向影响线，并本桥各根主梁的横截面均相等梁数n=5间距为1.6m则 主梁的抗弯惯性矩求主梁的重心位置平均翼板厚 计算修正系数 取一号梁 汽车荷载人群荷载 二号梁 汽车荷载人群荷载 三号梁

3、 汽车荷载 人群荷载 荷载分布系数1-1梁号荷载位置汽车荷载人群荷载1跨中支点0.5240.4380650.152跨中支点0.4620.50.424-0.6153跨中支点0.40.50.40（二）主梁作用效应计算1.永久作用计算(1)永久荷载家丁桥面构造各部分重力平均分配给主梁承担，计算见表1-2钢筋混凝土T型梁桥永久荷载计算 1-2主梁g11.61.3-20.71(1.2+1.16)1/225=10.1kN/m横隔梁g2边主梁：1.262=0.63 kN/m中主梁： kN/m 铺装层g3沥青混凝土 (0.051.60)23=1.84 kN/m混凝土 （0.1*1.6）*24=3.84 kN/

4、m铺装层g4缘石：(2.50.320.15)23=2.76 kN/m支撑梁：(21.040.220.15)25=1.73 kN/m人行道梁A：1.10.240.2825=1.85 kN/m人行道梁B:1.10.240.1425=0.925 kN/m人行道板：1.10.062.525=4.125 kN/m镶面钻：1.10.022.518=0.99 kN/m栏杆柱：10.180.1425=0.63 kN/m扶手：22.360.080.1225=1.13 kN/m14.13 kN/m每延米：5.625kN/mg4=4.222/5=1.69 kN/m合计边主梁：g=gi=22.035kN/m中主梁：

5、g=gi=22.665 kN/m一侧人行道部分每2.5m长时重14.13 kN/m，1m长时重14.13/2.5=5.625 kN/m。按人行道横向分布系数分摊至各梁的板重为1号、5号梁： 2号、4号梁： 3号梁：各梁的永久荷载混总于表1-3各梁的永久荷载（单位：kN/m） 1-3梁号主梁横梁栏杆及人行道铺装层合计1（5）10.10.632.255.6818.662（4）10.11.262.115.6819.15310.11.262.255.6819.29（2）永久作用效应计算影响线面积计算见表1-41-4项目计算面积影响线面积横梁Ml/2 Ml/4 Ql/2 Ql/4永久作用效应计算见表1-

6、6 永久作用效应计算表 1-6粱号（kN/m）（kN/m）（kN/m）1（5）2（4）318.6619.1519.2947.5347.5347.53886.9910.2916.918.6619.1519.2935.6535.6535.65665.2682.7687.718.6619.1519.299.759.759.75181.9186.7188.12. 可变作用效应（1） 汽车荷载冲击系数 简支梁的自振频率为：HZ 按桥规4.3.2条规定冲击系数按照下式计算(2)公路级均布荷载，集中荷载及其影响线面积按照桥规4.3.1规定公路级车道荷载按照公路车道荷载的0.75倍，采用即均布荷载=7.875

7、KN/ =178.5KN公路级及其影响线面积表 1-7项目顶点位置( KN/)(KN)Ml/2Ml/4Ql/21/2处1/4处支点处1/2处7.8757.8757.8757.875178.75178.75178.75178.7547.5335.652.4389.75可变作用（人群）（每延米）（2） 可变作用效应（弯矩计算）（表1-81-10） 公路级产生的弯矩（单位：kNm） 1-8粱号内力弯矩效应（）【】1Ml/2Ml/40.5240.5241.2387.87547.5335.65178.54.8753.656807.31605.472Ml/2Ml/40.4620.46247.5335.65

8、4.8753.656711.79605.473Ml/2Ml/40.40.447.5335.654.8753.656616.27462.19人群产生的弯矩（单位：kNm）1-9梁号内力弯矩效应1Ml/2Ml/40.650.652.252.2547.5335.6569.552.12Ml/2Ml/40.4240.4242.252.2547.5335.6545.334.03Ml/2Ml/40.40.42.252.2547.5335.6542.832.1 基本荷载组合：按桥规4.1.6条规定，永久作用设计值效应与可变作用设计值效应的分项系数为：永久荷载作用分布系数：；汽车荷载作用分项系数：； 人群荷载作

9、用分项系数：。弯矩基本组合见表1-10弯矩基本组合表（单位：kNm） 1-10梁号内力永久荷载人群汽车1Ml/2Ml/4886.9665.269.552.1807.31605.472272.351704.252Ml/2Ml/4910.2682.745.334.0711.79533.832139.481604.683Ml/2Ml/4916.9687.742.832.1616.27462.192010.991508.26注：桥梁的结构重要性系数，本设计取=1.0 与其他可变荷载作用效应的组合系数，本设计取=0.8（3） 可变荷载剪力效应计算 计算可变荷载剪力效应应计入横向分布系数沿桥跨变化的影响。

10、通常分两步进行，先按跨中的由等代荷载计算跨中剪力效应；再用支点剪力荷载横向分布系数并考虑支点至为直线变化来计算支点剪力效应。剪力计算时，按照桥规4.3.1条规定，集中荷载标准值需乘以1.2的系数。 跨中剪力的计算（见表1-111-12）公路产生的跨中剪力（单位：KN） 1-11粱号内力弯矩效应（）【】1230.5240.4620.41.2387.8752.438214.20.578.8072.2462.54人群荷载产生的跨中剪力（单位：KN） 1-12梁号内力弯矩效应1230.650.4240.42.252.4383.572.332.19 支点剪力的计算（见表1-131-15）计算支点剪力效应

11、的横向分布系数的取值为：a. 支点处按杠杆法计算的b. 按跨中弯矩的横向分布系数c. 支点处在和之间按照直线变化支点剪力效应计算式为：式中：相应于某均布活载作用处得横向分布图纵坐标；相应于某均布活载作用数值；相应于某集中活载的数值。人群均布荷载产生的支点剪力效应计算式为：式中：跨中横向分布系数； 支点处横向分布系数。梁端剪力效应计算：汽车荷载作用下如图所示，计算结果如表1-13所示公路级产生的支点剪力计算表（单位：KN） 1-13梁号剪力效应（）1231.238164.08177.3197.72人群作用如图，计算结果如表1-14所示。可变作用支点剪力计算表（单位：KN） 1-14梁号123公式

12、 计算值 剪力效应组合（单位：KN） 1-15梁号剪力效应永久荷载人群汽车1181.918.53164.08468.7503.5778.8114.322186.74.08177.3476.8302.3372.24103.753188.16.76197.72510.1002.1962.5490.01注：桥梁的结构重要性系数，本设计取=1.0 与其他可变荷载作用效应的组合系数，本设计取=0.8（三）持久状况承载能力极限状态下界面设计、配筋与验算1.配置主筋 由弯矩基本组合可知，1号梁值最大，考虑到施工方便偏安全的一律按一号梁计算弯矩进行配筋。设=80mm 则 由式可判定此截面属于第一种T型截面可按

13、矩形截面进行计算，求出受压区高度。现取则实际取用手拉钢筋截面积和截面尺寸如下图实际用受拉钢筋重心至下边缘的距离钢筋重心位置为实际有效高度实际配筋率所以又 符合要求；2.持久状况截面承载能力极限状态计算承载力符合 截面所能承受的弯矩按照截面实际配筋值计算受压区高度3. 根据斜截面抗剪承载力进行斜筋配置由以上可知支点剪力效应以三号梁为最大，为偏安全设计一律采用三号梁的数值跨中剪力效应以一号梁最大一律以一号梁为准。 假定有通过支点，按公预规9.3.10条构造要求 假定主筋为时根据公预规5.2.9条规定，构造要求需满足支点 按公预规5.2.9条规定介乎两者之间应进行持久状况斜截面抗剪极限状态承载力验算

14、斜截面配筋的计算图式 最大剪力取距支座（梁高的一半）处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担不小于60%，弯起钢筋（按弯起）承担不大于40% 计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时取用距支座中心处由弯起钢筋承担的那部分剪力值 计算以后每一排的弯起钢筋时，取用前一排弯起钢筋点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值弯起钢筋配置计算图式如下图由内插法可得距梁高h/2=650mm处的剪力效应按比例关系依剪力包络图计算需设置弯起钢筋的区段长度不需设置剪力钢筋的区段长度设置剪力钢筋的位置处得剪力 相应各排弯起钢筋位置与承担的剪力值 1-16钢筋排次弯起点距支座中心距离mm承担的剪力值（kN）123451129.8

15、52223.903283.154317.775410.75174.02129.6186.6744.630.28各排弯起钢筋的计算按公预规5.2.7条规定与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承能力（kN）按下式计算式中 弯起钢筋的抗拉设计强度 在一个弯起钢筋平面内的弯起钢筋总面积 弯起钢筋与构件纵向轴线的夹角已知本设计用 =故相应于各排钢筋弯起钢筋的面积按下式计算 式中=0.148则每排弯起钢筋的面积为 弯起 弯起 弯起 弯起 弯起 在近跨中处，增设辅助斜筋，按公预归5.2.11条规定，弯起钢筋的弯起点应设在按抗弯强度计算不需要该钢筋的界面以外不小于外，本设计满足要求。主筋弯起后持久状况承载力极限状态正

16、截面承载能力校核，计算每一弯起截面的抵抗弯矩时，由于钢筋根数不同，其钢筋的中心亦应不同。则有效高度大小不同，此处系估算，可用同意数值，其影响不会很大。 钢筋的抵抗弯矩为钢筋的抵抗弯矩为跨中截面的钢筋抵抗弯矩为各排弯起钢筋弯起点的设计弯矩计算表 1-17弯起钢筋的序号弯起点符号弯起点至跨中截面距离各弯起点的设计弯矩跨中5F4E3D2C1B各梁抵抗弯矩计算表 1-18梁段符号主梁截面面积截面有效高度混凝土受压高度系数各梁抵抗弯矩EG1093.050.9581DE1035.550.95975CD1058.250.97045BC1094.050.981AB1129.850.991全梁抗弯承载力校核见下

17、图4.箍筋配置按公预归5.2.11条规定，箍筋间距的计算公式为式中 异形弯矩影响系数，取=1.0 受压翼缘的影响系数，取=1.1 距支座中心处截面上的计算剪力（kN） 斜截面内纵向手拉主筋的配筋率，=100 同一截面上箍筋的总截面面积（mm） 箍筋的抗拉设计强度 混凝土和钢筋的剪力分担系数，取=0.6 选用双肢箍筋（R235，）。则面积=1.006，距支座中心处得主筋为，；计算剪力.代入上式得选用根据公预归9.3.13条规定，在支座中心向跨径方向长度不小于1倍梁高范围内跪进间距不宜大于100mm综上所述，全梁箍筋的配置为双肢箍筋；由于支点至距支座中心2.3m处为10cm，其余地方箍筋间距为20

18、cm则配箍筋率分别为当=10cm时，当=20cm时，均大于规范规定的最小配筋率，R235钢筋不小于0.18%的要求4. 斜截面抗剪承载能力验算按公预规5.3.6条规定，斜截面抗剪强度验算位置为（1） 距支座中心h/2（梁高的一半）处截面；（2） 受拉区弯起钢筋弯起点处得截面；（3） 锚于受拉区得纵向主筋开始不受力处得截面；（4） 箍筋数量或间距有改变处得截面；（5） 受弯构件腹板宽度改变处得截面据此本设计斜截面抗剪强度的验算截面如下图所示。即有（1）距支座h/2处截面1-1，相应的， （2）距支座中心1129.85mm处截面2-2（弯起钢筋弯起点）相应的 （3）距支座中心2223.9mm处截面

19、3-3（弯起点及箍筋间距变化处）相应的 （4）距支座中心3282.15mm处截面4-4（弯起点）相应的 （5）距支座中心4317.7mm处截面5-5（弯起点及箍筋的变化处）相应的 应当注意的是：此时的为计算的通过斜截面顶端正截面内的最大剪力（kN）和相应于上述最大剪力时的弯矩，最大剪力在计算出C值后可内插求得；相应的弯矩可以按比例绘制的弯矩图上量取。按公预规5.2.7条规定，受弯构件有箍筋和弯起钢筋时，其斜截面抗剪强度验算公式为式中：斜截面内混凝土与箍筋共同的抗剪能力（kN）； 箍筋的配筋率，； 与斜截面相交的普通弯起钢筋的抗剪能力（kN）； 斜截面内在统一弯起平面的普通弯起钢筋的截面面积。斜

20、截面水平投影长度C按下式计算式中m斜截面受压端正截面处得剪跨比 当m3时取m=3为了简化计算可近似取(可用平均值) 由C值可内插求得各个斜截面顶端处得最大剪力和相应的弯矩。按公预规取斜截面1-1截割一组弯起钢筋则纵向钢筋的含筋率 斜截面2-2截割一组弯起钢筋 斜截面3-3 斜截面4-4 斜截面5-5 6.持久状况斜截面抗弯极限承载能力状态验算钢筋混凝土梁斜截面抗弯承载能力不足而破坏的原因，主要是由于受拉区纵向钢筋锚固不好或弯起钢筋位置不变而造成。根据设计经验如果纵向受拉钢筋与弯起在构造上注意按规范构造要求配置斜截面抗弯承载能力可以得到保证而不必进行验算，现在验算一个斜截面。验算斜截面抗弯承载能

21、力的位置，按公预规5.2.12条规定选取，其最不利的斜截面水平投影长度按下式通过试算确定；式中：按荷载计算通过斜截面受压段得正截面内相应于更大的弯矩设计的剪力组合设计值一组（二根）弯起钢筋可承受的剪力时：一组（双肢）箍筋可承受的剪力验算距支座中心h/2斜截面箍筋间距为10cm，若斜截面通过10跟箍筋一组斜筋时（约距支座中心1.2m处）如图所示嘴不利的斜截面在1.201.25间，此处最大计算弯矩按公预规5.2.12条规定，斜截面抗弯承载力应按下式进行验算斜截面抗弯承载能力满足设计要求；四：持久状况正常使用极限状态下裂缝宽度验算按公预规6.4.3条规定最大裂缝宽度按下式计算式中：考虑钢筋表面形状的

22、系数，取=1.0； 考虑荷载作用的系数长期荷载作用时，。其中为长期荷载效应组合下的内力，为短期效应组合计算的内力； 与构件形式有关的系数，=1.0 纵向手拉钢筋的直径，取=32mm含筋率代入后受拉钢筋在使用荷载作用下的应力。按公预规6.4.4条公式计算取1号梁的弯矩效应相结合短期效应组合： 长期效应组合：选短期组合时，钢筋应力：钢筋的弹性模量HRB335钢筋，带入后可得满足公预规6.4.2条“在一般正常大气条件下钢筋混凝土受弯构件不超过最大裂缝宽度的要求”。但是，还应满足公预规9.3.8条规定，在梁腹高的两侧设置直径为的纵向防裂钢筋，以防止产生裂缝。若用则，介乎之间，可行（五）持久状况正常使用

23、极限状态下挠度验算按公预规6.5.1条和6.5.2条规定， ，全截面（不考虑开裂）换算截面重心轴以上部分的面积矩X换算截面中性轴距T梁顶面的距离，x按下式求解带入后化简全截面对重心轴的惯性矩全截面抗裂边缘弹性抵抗矩为开裂截面的惯性矩，按下式计算代入后 根据上述的计算结果结构的自重弯矩为，公路级可变荷载，跨中横向分布系数为，人群荷载跨中横向分布系数永久作用可变作用（汽车）可变作用（人群）、式中 作用短期效应组合频遇值系数，对汽车取=0.7，对人群=1.0根据规定6.5.3条，当采用C40一下混凝土时，挠度长期增长系数施工中可通过消除永久作用挠度则 符合规范要求三横梁的计算绘制横隔梁的内力影响线P

24、=1作用在1号梁轴上时 P=1作用在2号梁轴上时P=1作用在5号梁轴上时集中荷载换算成正弦荷载的峰值计算可采用下式公路级车辆荷载如纵向一列车轮对中横隔梁的计算荷载最大正弯矩弯矩组合正弯矩 负弯矩人群（二）横梁截面配筋与验算1.正弯矩配筋把铺装层这算3cm计入截面，则横梁翼板有效宽度为1/3跨径： 按规范要求取小值，即 赞取a=8cm,则按公预规5.2.2条规定 得 由公式得 选用 此时， 满足要求！验算截面抗弯承载力2.负弯矩配筋取 得：选用则此时 验算截面抗弯承载力横梁正截面含筋率均大于公预规9.1.2条规定的受拉钢筋最小配筋率百分比0.2%（三）横梁剪力效应及配筋设计计算横梁各主要截面处得

25、剪力影响线坐标，据此绘制影像图加载求出值经过比较，2号梁位处截面的为最大2号梁右截面2.3号梁中间荷载以轴重计剪力效应计算考虑弯矩组合系数，并取提高系数为1.40，则取用的剪力效应值为按公预规5.2.95.2.10条规定抗剪承载力验算要求计算剪力效应，介乎两者之间，横梁需配置抗剪钢筋；拟全部采用箍筋来承受剪力，选取箍筋为双肢，按公预规5.2.11条规定箍筋间距按下式计算式中：故箍筋间距为取则，满足规范规定的构造要求。四行车道板得计算（一）计算图式考虑到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固定和中间铰接的板计算（二）永久荷载及其效应1.没延米上的横载g 沥青混凝土层面：混

26、凝土垫层：T梁翼缘板自重：每延米跨宽板横载合计：2. 永久荷载产生的效应弯矩：剪力：3. 可变荷载产生的效应公路级，以重车后轮作用于铰接缝轴线上为最不利位置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载按照桥规4.3.1条后车轮着地宽度及长度为： 顺行车方向车轮压分布宽度：垂直行车方向轮压分布宽度：荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度：单轮时：按照桥规4.3.2条规定，局部加载冲击系数：作用于每米宽板条上的弯矩为：单个车轮时：取最大值：作用于每米宽板条上的剪力为：4. 基本组合按桥规4.1.6条规定恒+汽： 故行车道板得设计作用效应为： （三）截面设计、配筋与强度验算悬臂板根部高度，净保护层。若选用钢筋，

27、则有效高度为：按公预规5.2.2条： 验算按公预规5.2.2条规定：查有关板宽1m内钢筋截面与间距表，当选用钢筋时需要钢筋间距为15mm时，此时所提供的钢筋截面面积为：按公预规5.2.10条规定，矩形截面受弯构件的截面尺寸应符合下列要求：满足要求按公预规5.2.10条故不需要进行斜截面抗剪承载力计算，仅按构造要求配置箍筋板内分布钢筋用，间距取25cm承载能力验算：承载力满足要求。五支座计算采用板式橡胶支座，其设计按公预规8.4条要求进行（一） 选定支座的平面尺寸橡胶支座的平面尺寸由橡胶板得抗拉强度和梁端或墩台顶混凝土的局部承压强度来确定，对橡胶板应满足：若选定支座平面尺寸则支座形状系数为：，。

28、满足规范要求式中：t中间层橡胶片厚度，取t=0.5橡胶板得平均容许压应力为，橡胶支座的剪变弹性模量（常温下），橡胶支座扛压弹性模量为：计算时最大支座反力为，故 （二） 确定支座的厚度主梁的计算温差取，温度变形由两端的支座均摊，则每一个支座承受的水平位移为：计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先须确定作用在每一个支座上的制动力。对于二十米得梁可布置一行车队，汽车荷载制动力按桥规4.3.6条，为一车道上总重力的10%，一车道的荷载的总重为：，又要求不小于，取制动力为。五根梁共10个支座，没支座承受的水平力为：按公预规8.4条要求，橡胶层的总厚度应满足：（1） 不：计汽车制动力时：（2） 计汽车制动

29、力时：，或即（3）选用六层钢板、七层橡胶组成橡胶支座。上下层橡胶片厚度为0.2cm，中间层厚度为0.5cm，薄钢板厚度为0.2cm，则：橡胶片的总厚度为：支座总厚度：，符合规范要求。（三） 验算支座的偏转支座的平均压缩变形为：按规范要求应满足，即 （合格）梁端转角为：设荷载时主梁处于水平状态。已知公路级荷载作用下梁端转角验算偏转情况应满足：符合规范要求。（四） 验算支座的抗滑稳定性按公预规8.4.3条规定，按下式验算支座抗滑稳定性：计入汽车制动力时：不计入汽车制动力时：式中：在结构重力作用下的支座反力标准值，即=164.68； 橡胶支座的剪切模量，取； 由汽车荷载引起的制动力标准值，取； 橡胶

30、支座与混凝土表面的摩阻系数，取 结构自重标准值和0.5倍汽车荷载标准值（计入冲击系数）引起的支座反力； 支座平面毛面积，。1. 计入汽车制动力时2. 不计入汽车制动力时 均满足规范要求，支座不会发生相对滑动。第部分 钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算一、 设计资料1. 设计标准及上部构造设计荷载：公路级桥面净空：标准跨径：20m，计算跨径：19.5m;梁长：19.96m上部构造：钢筋混凝土T型梁 2.水文地质条件冲刷深度：最大冲刷线为河床线下2m处；地质条件：软塑性粘性土按无横桥向的水平力（漂流物、冲击力、水流压力等）计算3.材料钢筋：主筋采用HRB335，其他采用R235钢筋；混凝土：盖梁、墩柱用

31、C30，桩、系梁用C25. 4.桥墩尺寸图2-1（尺寸单位：cm）5.设计依据公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ 024-85）二、 盖梁计算1.上部结构永久荷载见表2-1 表2-1每片边梁自重每片中梁自重一孔上部构造自重每一个支座横载反力1、5号2、4号3号边梁1、3中梁2、4中梁318.66191519.291894.4186.23191.12192.512.盖梁自重及作用效应计算（1/2盖梁长度）（图2-2）图2-2（尺寸单位：cm）盖梁自重产生的弯矩、剪力效应计算2-2截面编号自重（KN）弯矩（KN/m）剪力（KN）1-1-9.75-9.752-2-24.00-24.003-343.8

32、69.24-452.8052.805-5002. 可变荷载的计算（1） 可变荷载横向分布系数计算：荷载对称布置时用杠杆原理法，非对称布置用偏心受压法 公路级a. 单列车对称布置时 （图2-3） b. 双列对称布置时（图2-4） 图2-3（尺寸单位：cm ） 图2-4（尺寸单位：cm）c. 单车列非对称布置（图2-5） 图2-5（尺寸单位：cm）由，已知， 则 ， ， ，d. 双列车非对称布置时（图2-5）已知：， 则： ， ， 人群荷载a.两侧有人群，对称布置时（图2-6） ， b.单侧有人对称布置时（图2-6）已知：， 则：，图2-6（尺寸单位：cm）（2） 按顺桥向可变荷载移动情况，求得支

33、座可变荷载反力的最大值（图2-7）。 图2-7（尺寸单位：cm） 公路级双孔布载单列车时：双孔布载双列车时：单孔布置单列车时：单孔布置双列车时： 人群荷载图2-8（尺寸单位：cm）单孔满载时：双孔满载时： （3）可变荷载横向分布后各梁支点反力（计算的一般公式为），见表2-3各梁支点反力计算 2-3荷载横向分布情况公路级荷载（）人群荷载（）计算方法荷载位置横向分布系数单孔双孔单孔双孔对称布置按杠杆法算单列行车公路级255.28332.06双列行车公路级510.56664.12人群荷载22.2844.57非对称布置按偏心受压发计算单列行车公路级255.28332.06双列行车公路级510.5666

34、4.12人群荷载22.2844.57（3） 各梁永久荷载可变荷载反力组合计算见表2-4，表中均用各梁的最大值，其中冲击系数为：各梁永久荷载、可变荷载基本组合计算表（单位：kN） 2-4编号荷载情况1号梁2号梁3号梁4号梁5号梁123456789荷载公路级双列对称公路级双列非对称人群对称人群非对称1+2+41+2+51+3+41+3+5372.45220.83223.2963.3830.49656.66623.77659.1262.63382.23227.24194.24-18.8119.70590.66629.17557.66596.17385.03493.11166.0208.91878.4

35、887.05551.05559.96382.23227.24137.79-18.81-1.87590.66607.6501.21518.15372.45220.83180.7463.88-12.66657.16580.62617.07540.533. 双柱反力计算（图2-9），所引用的各梁反力见表2-5 2-5荷载组合情况计算式反力组合6公路级双列对称 人群对称组合7 公路级双列对称人群非对称组合8公路级双列非对称人群对称组合9公路级双列非对称人群非对称由2-5表可知，偏载左面的立柱反力最大（），并由荷载组合7时（公路双列对称人群非对称组合）此时，。图2-9二内力计算1.横载加活载作用下个截面的内力（1）弯矩计算（图2-9）截面位置见图2-9示。为求最大弯矩值，支点负弯矩取非对称布置时数值各弯矩计算式，各种荷载组合下的各截面弯矩计算见（表2-6），注意的是表中内力计算未考虑施工荷载的影响 各截面弯矩计算 2-6荷载组合情况墩柱反力（）梁支座反力（）各截面弯矩截面截面截面截面组合6公路级双列对称 1650.54656.66590.66-394-