桥梁上部结构总体设计.doc

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1、目录1 桥梁上部结构总体设计12 行车道板计算93 主梁内力计算15续8-10表799 钢束预应力损失估算8010主梁截面验算9111 主梁变形验算11012桥面系设置1161 桥梁上部结构总体设计1.1 方案比选初拟在安徽地区新建一条二级公路来满足当地居民的生产、生活需要，并带动当地经济的发展。由于线型的要求，路线需跨越池河，本设计即通过各种方案比选后确定该桥的桥位、桥跨孔径、桥道标高、桥型等一系列技术指标，并进行桥梁的结构设计、施工设计以及概预算编制等工作。1.1.1 工程概述1 地形地貌路线所经区域北部以淮河为界，分为淮北平原与江淮丘陵，南部为滁河与长江冲击平原，标高在4.413.9m之

2、间。由走向北东主干脊岭中嘉山、老嘉山、岱山和北将军山组成江淮分水岭，标高在300m左右，为低山丘陵区。2 区域气象路线所经区域由南向北为季风亚热带湿润气候至季风温暖半湿润气候。年平均气温在12.917之间，年平均降雨量878.51027mm，旱年最小降雨量576.2mm，丰年最大降雨量在1621.3mm，一年内降雨多集中在69月份，年平均蒸发量为1121mm，相对湿度为75%，全年无霜期213230天。3 水系本区水系以老嘉山为界，以北为淮河水系，以南为长江水系，北部地区的地表水体属淮河水系。路线穿越的池河、北淝河为其一级支流。池河注入洪泽湖，北淝河注入淮河。各河流随季节变化，79月份为丰水期

3、，12月至次年2月为枯水期。南部地区河流除流经三界、管店的南沙河属淮河水系外，其余河流均属长江水系。4 确定桥址该桥属于新建二级公路上的一个构造物，它的选址、选型等工作必须服从服务于公路的走向、线型等要求，还要考虑到工程量、造价等因素所占整个工程的比例。由于该工程项目投资款项的筹集比较紧张，所以在进行方案比选的过程中造价就成了一个比较重要的控制指标。为了降低造价，方便施工，在路线过河的时候应尽量选择在地势平坦、河床地质良好、河流狭窄、河滩较窄较高岔流少的河段，这样可缩短桥长，减少工程数量，所选定的桥位横断面图如图所示：由于河床自然坡度很缓，水位较低，流量也不大，冲刷较小，而且对于非通航河流的桥

4、下净空要求相对较低：梁底高出计算水位0.50m，高出最高流冰面0.75m。为了降低造价，在满足桥下净空的前提下，应尽可能的降低桥道标高、缩短桥梁长度。暂定梁底距计算水位0.7m，双向纵坡分别为：i1=0.34，i2=0.31%考虑到诸方面因素，暂拟定桥梁跨径为35m，主桥为3511385m，两边引桥长35270m，所以桥梁全长为：3523511352525m（详见桥位横断面图所示）1.1.2 桥型设计方案比选1 设计依据路线走向及线型设计新建桥纵断面图及桥址河床断面图2 技术标准路线道路等级：一般公路二级；设计行车速度：80km/h；桥面总宽：11.5m，其中车行道23.75m，人行道21.0

5、m，栏杆20.25；车辆荷载标准：汽车-20级，挂车-100，人群荷载3.0kN/m2；桥上纵坡、平竖曲线半径等按公路路线设计规范（JTJ011-94）及路面标高等综合考虑；设计洪水频率：百年一遇。3 采用规范公路路线设计规范（JTJ011-94）公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85）公路桥涵地基及基础设计规范（JTJ024-85）4 构思宗旨与路线衔接顺适，满足线型及车辆行驶要求；满足经济、实用的原则，所选桥型既能满足造价适宜，又可满足受力等方各面技术指标，而且还要便于施工，尽可能的缩短工期；满足桥位处河流的泄洪能力，尽量减少对过水断面的挤压所造成的对桥梁墩台的不

6、利冲刷；与周围自然景观协调自然。5 比选方案第一方案：预应力钢筋混凝土T形梁孔径布置为352（左引桥）3511（主桥）352（右引桥），全长525 m，最高水位距梁底距离0.70m，满足桥下净空的要求。结构构造全桥采用预应力钢筋混凝土T形梁，高跨比在1/151/16之间，取主梁高度2.3m，主梁间距2.1m；为了便于预应力钢束的布置，降主梁肋板下端做成马蹄加宽；为了节省混凝土用量、减轻主梁自重，将横隔梁设成洞开式。第二方案：预应力钢筋混凝土连续箱梁孔径布置为352（左引桥）3511（主桥）352（右引桥），全长525 m，最高水位距梁底距离0.70m，满足桥下净空的要求。结构构造全桥采用预应力

7、钢筋混凝土组合箱梁，按单箱单室截面设计，横桥向按4片预制箱梁布置。为减小下部结构的工程数量，采用斜腹式，高跨比在1/201/21之间，取梁高1.70m，主梁间距3.1m，腹板厚度16cm，宽度取1.3m；仅在梁端、跨中设横隔梁（主梁间为横隔梁，箱室内为横隔板）并沿跨度方向等间距设5片中横隔板，为减轻吊装重量和为施工人员穿行提供方便，横隔板中间留孔。6 方案点评根据设计构思宗旨，桥型方案应满足实用、经济、结构尺寸和构造上的要求，施工方便，与周围景观相协调等原则，以上两个方案基本都能满足。从受力情况上看：简支T形梁属于静定结构，只有正弯矩，受力情况简单；而箱梁则属于多次超静定结构，支座处既有正弯矩

8、，又有负弯矩，从而使得梁跨中截面的弯矩大为减少。实际上，对于相同跨径的简支梁和连续箱梁，箱梁的跨中弯矩要小的多，从而能够大大降低梁体自重以及预应力钢束的用量。从施工难度上看：简支T梁结构简单，预制施工及吊装都十分方便，各方面技术水平都比较成熟；而箱梁由于构造复杂，给预制施工带来一定的不便，受各方面因素的影响，施工进度比较缓慢。经过多方面的比选，决定选用各方面技术水平都比较成熟的桥型即：预应力钢筋混凝土T形梁。1.2 设计资料及构造布置1.2.1 设计资料1 桥梁跨径及净宽标准跨径：35m（墩中心距离）；主梁全长：34.96m；计算跨径：34.0m；桥面净空：净-9附21m人行道（细部尺寸详见图

9、1-1）2 设计荷载汽车-20；挂车-100；人群荷载3kN/m2；3 材料及工艺混凝土：主梁用50号，人行道、栏杆及桥面铺装用30号；预应力钢筋采用ASTM270级j15.24低松弛钢绞线，每束6根；普通钢筋：直径大于和等于12mm的采用16Mn钢或级热轧螺纹钢筋；直径小于12mm的均用级热轧光圆钢筋；钢板：锚头下支承垫板、支座垫板等均采用普通A3碳素钢；锚具：按后张法施工工艺制作主梁，采用直径70mm的波纹预埋管和OVM锚。4 设计依据交通部颁公路桥涵设计通用规范（JTJ021-89）简称桥规；交通部颁公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTJ023-85）简称公预规；5 基本计算数

10、据（见表1-1）表1-1 基本计算数据表名称项目符号单位数据混凝土立方强度RMPa50弹性模量EhMPa350000轴心抗压标准强度MPa35抗拉标准强度MPa3.00轴心抗压设计强度MPa28.5抗拉设计强度MPa2.45预施应力阶段极限压应力MPa21.0极限拉应力MPa1.82使用荷载作用阶段荷载组合极限压应力MPa17.5极限主压应力MPa2.4极限主拉应力MPa21荷载组合极限压应力MPa21极限主压应力MPa2.7极限主拉应力MPa22.75J15.24钢绞线标准强度MPa1860弹性模量MPa190000抗拉设计强度MPa1488最大控制应力MPa1395使用荷载作用阶段极限应力

11、荷载组合MPa1209荷载组合MPa1302材料容重钢筋混凝土1kN/m325.0混凝土2kN/m324.0钢绞线3kN/m378.51.2.2 横截面布置1 主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济，同时加宽翼板时对提高主梁截面效率指标很有效，故在许可条件下，应适当加宽T梁翼板。经过多方比较，初定五片主梁，间距为2.1m（留2cm的工作缝）。如图1-1所示。2 主梁跨中截面主要尺寸拟定图1-1 结构尺寸图（尺寸单位：cm）主梁高度预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨经之比通常在1/151/25之间。当建筑高度不受限制，增大梁高可往往是较经济的方按，因为增大梁高可以节省欲

12、应力钢束量，同时梁高加大一般只是腹板加高而混凝土用量增加不多，综上所述，本设计中取用230cm的主梁高度是合适的。主梁截面细部尺寸T梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度以及构造最小尺寸的要求。根据受力特点，翼板通常都做成变厚的，即端部较薄，向根部逐渐加厚，为了保证翼板与梁肋连接的整体性，翼板与梁肋衔接处的厚度不应小于主梁高度的1/12；考虑翼板承担全部桥面上的恒载与活载，板的受力钢筋全部设在翼板内，在铺装层内只有局部的加强钢筋网，这时翼板做的较厚一些，端部取8cm。故本设计预制T梁的翼板部厚度取用8cm，翼板根部加厚到20 cm以抵抗翼

13、缘根部较大的弯矩。为使翼板与腹板连接和顺，在截面转角处设置圆角，以减小局部应力便于脱模。在预应力混凝土梁中腹板内因主拉应力甚小，腹板厚度一般由布置制空器的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的1/5，取16cm。马蹄尺寸其本由布置预应力刚束的需要确定的，设计实践表明：马蹄面积占截面总面积的10%20%为合适，考虑到主梁需要培置较多的钢束，将钢束按三层布置，一层最多排三束；同时还根据公预规第6.2.26条对钢束净距及欲留管道的构造要求，马蹄宽度约为肋宽的（24）倍，初拟马蹄宽度为40cm；马蹄全宽部分高度加1/2斜坡区高度约为（0.150.20）h，此马蹄高度取34cm

14、；马蹄与腹板交接处做三角过渡，高度16cm，以减小局部应力。按照以上拟定的外形尺寸就可绘出预制梁的跨中截面布置图（见图1-2）图1-2 预制梁跨中截面图（尺寸单位：cm） 计算截面几何特性将主梁跨中截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特性列表计算见表1-2。 检验截面效率指标（希望在0.5以上）上核心距 K=48.810表1-2 跨中截面几何特性计算表分块名称分块面积(cm2)分块面积形心至上缘距离y(cm)分块面积对上缘静矩(cm3)分块面积的自身惯矩I(cm4)(cm)分块面积对截面形心惯矩(cm4)(cm4)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)翼板166446656887583

15、.9671173196111740836三角承托11521213824921675.96766481756657391腹板30081023068168859563-14.0335923519451914下三角144192276481152-104.03315584931559645马蹄1360213289680131013-125.0332126122121392234732864462450802020注：截面形心至上缘距离：y=87.967下核心距 K=78.809截面效率指标 =0.5550.5表面以上初拟的主梁跨中截面尺寸是合理的。1.2.3 横截面沿跨长的变化如图1-1-1所示，本设

16、计主梁采用等高度形式，横截面的T梁翼板厚度沿跨长不变，马蹄部分为配合钢束弯起而从四分点开始向支点逐渐抬高。梁端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，也因布置锚具的需要在距梁端一倍梁高范围内（230cm）将腹板加厚到与马蹄同宽，变化点截面（腹板开始加厚处）到支点的距离为196cm，其中还有一段长为40cm的腹板加厚过渡段。1.2.4 横隔梁的设置模型试验结果表明，主梁在荷载作用位置的弯矩横向分布在当该位置有横隔梁时比较均匀，否则主梁弯矩较大 。为减小对主梁设计起主要控制作用的跨中弯矩，在跨中位置设置一道中横隔梁，当跨度较大时，四分点处也宜设置内横阁梁。在设计的桥梁中点和两个四分点及梁端

17、共设置五道横隔梁，其间距为8.50m，横隔梁采用开洞形式，它的高度采用1.96m，横阁梁的肋宽通常采用1216cm，且做成上宽下窄，此横隔梁厚度，上部16cm；下部14cm；平均厚度为15cm。详见图1-1所示。2 行车道板计算考虑到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固结和中间铰接的板计算见图2-1所示。图2-1 铰接悬臂行车道板（尺寸单位：cm）2.1 恒载及其内力（以纵向1m宽的板条进行计算）计算图示2-1所示T梁翼板所构成铰接悬臂板的设计内力，荷载为汽车-20级和挂车-100。桥面铺装为2cm沥青混凝土面层的容重为23.0kN/，和平均厚9cm，混凝土垫层的容重

18、为24kN/，T梁翼板材料的容重为25 kN/。2.1.1 每延米板上的恒载g：沥青混凝土面层g：0.021.023=0.46 kN/m混凝土垫层g：0.091.024=2.16 kN/mT梁翼板自重：1.025=3.50 kN/m每延米合计：g=0.46+2.16+3.50=6.12 kN/m2.1.2 每米宽板的恒载内力弯矩：M=gl=6.120.97=2.88 kN.m剪力：Q=gl=6.120.97=5.94 kN2.1.3 汽车-20级的产生的内力将加重车后轮作用于铰接轴线上，(参见图2-2a)所示)后轴作用力为p=2120 kN，轮压分布宽度如图2-2b)所示。 图2-2 悬臂板计

19、算图图2-3 汽车-20级计算图示对于汽车-20级加重车后轮的着地长度为a=0.20m； 宽度为b=0.6m。 (由桥规2.3.1表查得)则得：a1= a2+2H=0.20+20.11=0.42mb1=b2+2H=0.6+20.11=0.82m荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：a= a1+ 2l0=0.42+1.94=2.36m由重轴后两轮间距1.4m可知：铰缝处纵向应布置两轮，则有效分布宽度为：a=a1+d+2l0=0.42+1.4+1.94=3.76m由跨径l=34.96，查桥规表2.3.2-1内插得：冲击系数1+=1.083作用于每米宽板上的弯矩为：作用于每米宽板上的剪力为：2.1.4 挂

20、车-100产生的内力对于挂车-100车轮的轮轴重为P=250kN/m，着地长度为 a2=0.20m；和宽度为 b2=0.50m。(由桥规表2.3.5查得)。车轮在板上的布置及其压力分布图形如图2-1-4所示。 图2-5 悬臂上的荷载图示图2-4 挂车-100计算图示则：a1= a2+2H=0.2+20.11=0.42mb1= b2+2H=0.50+20.11=0.72m绞缝处纵向2个车轮对于悬臂根部的有效分布宽度为：a= a1+d+2 l0=0.42+1.20+1.94=3.56m悬臂根部处的车轮高有宽度为C的部分轮压作用：c=-(0.3- l0)=(0.900.97)=0.43m轮压面ca1

21、上的荷载对悬臂根部的有效分布宽度为： 轮压面aa1上的荷载并非对称于绞缝轴线，为简化计算，这里还是偏安全地按悬臂来计算内力。最后可得悬臂根部每米板宽的弯矩为：作用在每米板条上的剪力为：2.1.5 荷载组合：按公预规第4.1.2条恒汽：恒挂：所以，行车道板的设计内力为：2.2 截面钢筋计算悬臂板根部高度h=20cm，净保护层a=2cm，选用12mm钢筋。则有效高度为：=ha取1m板条计算，由公预规第4.1.6条：(4.1.6-1)式:即：解得：验算：按第4.1.7条：上式中：计算弯矩； 混凝土抗压设计强度； 纵向受拉钢筋抗拉设计强度； 纵向受拉钢筋截面面积； 混凝土安全系数，采用1.25； b矩

22、形截面宽度或T形截面腹板宽； x混凝土受压区高度； 截面有效高度； 混凝土受压区高度界限系数，按表4.1.6采用。112截面积为: =113.1 mm故，每m板条上应布置根数为：根按照标准图，可取每m板条5根，由公预规4.1.12式截面尺寸满足要求。由公预规4.1.13条： 即：所以不需进行斜截面抗剪配筋计算，仅按构造要求配筋。板内分布钢筋用8钢筋间距按20cm布置。3 主梁内力计算根据梁跨结构纵横截面的布置，并通过活载作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分点和支点截面）的恒载和最大活载内力，然后进行主梁内力组合。3.1恒载内力计算3.1.1 恒载集度1 预制

23、梁自重（第一期恒载）按跨中截面计，主梁的恒载集度：由于马蹄抬高所形成四个横置的三棱柱重力折算成的恒载集度：由于梁端腹板加宽所增加的重力折算成的恒载集度：（算式中的1.1409为主梁端部截面面积）横隔梁（尺寸见图3-1）：内横隔梁体积：端横隔梁体积：边主梁：中主梁： 第一期恒载对于边主梁的恒载集度为：对于中主梁的恒载集度为： 图3-1 横隔梁截面尺寸图（尺寸单位：cm）2 第二期恒载人行道各细部尺寸详见图3-2 图3-2 人行道细部尺寸图表3-1 人行道部分恒载计算单元构件体积及算式（m3）容重（k/m3）每延米重量（k/m）缘石：2.500.320.150.120230.120232.76支撑

24、梁：21.040.220.150.069251.73人行道梁A：1.100.240.280.074251.85人行道梁B：1.100.240.140.037250.93人行道板：1.100.062.500.165254.13镶面贴：1.100.022.500.055180.99栏杆柱：1.00.180.140.025250.63扶手：22.360.080.120.045251.12514.15一侧人行道部分每2.5m长时重14.15kN，1.0m长时重14.15/2.55.66k/m桥面铺装层(细部尺寸详见图3-3) 图3-3 桥面铺装细部尺寸桥面铺装为2cm的沥青混凝土面层，容重23.0kN

25、/m3；和平均厚9cm混凝土垫层，容重为24kN/m3有若将两侧栏杆、人行道和桥面铺装层恒载笼统地均摊给五片主梁则：3.1.2 横载内力计算主梁的弯矩和剪力，计算图示如图3-4所示。图3-4 恒载内力计算图示设x为计算截面离左支座的距离，并令则主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：恒载内力计算见表3-2及3-3计算数据l=34.00m l2=1156m2项目（kN/m）(kN)跨中四分点支点四分点跨中支点0.50.2500.250.500.1250.093800.2500.5第一期恒载(kN/m)20.6532984.3592239.4630175.5510351.101第二期恒载(kN/m)6.9

26、81008.61756.861059.3300118.66表3-2 边主梁恒载内力计算表表3-3 中主梁恒载内力计算表计算数据l=34.00m l2=1156m2项目 （kN/m）(kN)跨中四分点支点四分点跨中支点0.50.2500.250.500.1250.09380-0.2500.5第一期恒载(kN/m)21.2263067.1572301.5950180.4210360.842第二期恒载(kN/m)6.981008.61756.861059.3300118.663.2 活载内力计算3.2.1 冲击系数和车道折减系数按桥规第2.3.2条规定，对于汽-20按桥规第2.3.5条规定，平板挂车

27、不计冲击力影响，既对于挂车-100荷载1+=1.0，按桥规第2.3.1条规定，对于双车道不考虑挂车荷载折减，即车道折减系数。3.2.2 计算主梁的荷载横向分布系数(修正偏心压力法)1 支点的荷载横向分布系数当荷载为于支点处时，应按杠杆原理法计算荷载横向分布系数，如图3-5所示，绘制1号、2号和3号主梁的荷载横向影响线。图3-5 支点的横向分布系数mo计算图示各号主梁的横向分布系数计算如下：1号主梁 汽车-20 挂车-100 人群荷载 2号主梁 汽车-20 挂车-100 人群荷载 3号主梁 汽车-20 挂车-100 人群荷载 这里在2号梁人行道上没有布载，因为人行道荷载引起的负反力在考虑荷载组合

28、时反而会减小2号梁的受力。2 跨中截面的荷载横向分布系数如前所述，桥跨内设有五道横隔梁，具有可靠的横向联结，且承重结构的长宽比为： 所以可按修正的偏心压力法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。计算主梁抗扭惯矩图3-6 IT计算图示（尺寸单位：cm）对于T形梁截面抗扭惯矩可近按下式计算：式中：相应为单个矩形截面的宽度和厚度；矩形截面抗扭刚度系数；m梁截面划分成单个矩形截面的个数。 对于跨中截面，翼缘板的换算平均厚度： 马蹄部分的换算平均厚度：图3-6示出了的计算图示；的计算表见表3-4：表3-4 计算表分块名称（cm） (cm)翼缘板腹板马蹄 210176401416400.06670.0909

29、11/31/30.1411.92082.40303.60967.9334注：系数是根据t/b值由姚玲森主编的桥梁工程表2-5-2查得的。计算抗扭修正系数（由桥梁工程公式2-5-40查得）由于主梁间距相同并将主梁近似看成等截面，则得：式中：与主梁根数有关的系数，当n=5，时=1.042（如桥梁工程表2-5-1）；B桥宽， B=10.50m；l34.00m；I翼板宽度为2.1m的主梁跨中截面抗弯惯矩，近似取用表1-1的计算结果：I=0.5080202G按桥规第2.1.3取G=0.43Eh。带入公式求得：计算横向影响线竖坐标值： 式中： 计算所得的值列于表3-5内 表3-5编号1234.62.100

30、.57260.38630.20.01370.10680.2-0.17260.01370.2计算荷载横向分布系数1、2、3号主梁的横向影响线最不利布载图式3-7所示：图3-7 跨中的横向分布系数mc计算图示各号主梁的横向分步系数计算如下：1号主梁：汽车-20级 挂车-100 人群荷载 2号主梁：汽车-20级 挂车-100 人群荷载 3号主梁：汽车-20级 挂车-100 人群荷载 3 横向分布系数汇总（见表3-6）表3-6 1、2、3号梁活载横向分布系数梁号荷载位置汽车-20级挂车-100人群荷载备注1跨中mc0.6750.3840.644修正偏心压力法支点m00.4770.2261.381杠杆原

31、理法2跨中mc0.5180.2890.424修正偏心压力法支点m00.5720.571杠杆原理法3跨中mc0.40.20.2修正偏心压力法支点m00.7620.571杠杆原理法 3.2.3 计算活载内力在活载内力计算中，对于横向分布系数的取值做如下考虑：计算主梁活载弯矩时，均采用全跨统一的横向分布系数，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，故也按不变的来计算。求支点截面活载剪力时，由于主要荷重集中在支点附近而应考虑支承条件的影响，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到l/4之间，横向分布系数用与值直线插入，其余区段均取值。等代荷载和内力影响线面积计算见表3-7所示表 3-7

32、 等代荷载和影响线面积计算活载截面汽车-20(kN/m)挂车-100(kN/m)人群(kN/m)影响线面积(m2或m)影响线图示(见图3-2-4)18.98549.883321.89951.507331.90695.545325.40268.694321.31053.3903注：人群荷载强度2各截面的活载弯矩，见表3-8表3-8 活载弯矩计算表梁号荷载截面mc1+k(kN/m)(m2)M=(1+)mck(kN/m)1汽车-200.6751.08318.985144.52005.440.6751.08321.899108.3751734.94挂车-1000.38449.883144.52767.

33、910.38451.507108.3752143.52人群荷载0.6443144.5279.170.6443108.375209.382汽车-200.5181.08318.985144.51538.990.5181.08321.899108.3751331.41挂车-1000.28949.883144.52083.140.28951.507108.3751613.22人群荷载0.4243144.5183.800.4243108.375137.853汽车-200.41.08318.985144.51188.410.41.08321.899108.3751028.12挂车-1000.249.883

34、144.51441.620.251.507108.3751116.41人群荷载0.23144.586.70.23108.37565.033 各截面的活载剪力计算支点剪力时，应计入横向分布系数m沿桥跨变化的影响。通常可分二步进行，先取跨中横向分布系数，用等代荷载计算基本剪力，再计算靠近支点处变化至时所产生的剪力修正值最后将二者叠加。用全垮不变的横向分布系数计算剪力，见表3-9支点剪力修正值计算，见表3-10表3-9 用计算活载剪力表 截面梁号mc1+k(kN/m)(m2)Q=(1+)mck(kN/m)汽车2010.6751.08331.9064.2599.1320.5181.08331.9064

35、.2576.0730.41.08331.9064.2558.7410.6751.08325.4029.56177.5220.5181.08325.4029.56136.2330.41.08325.4029.56105.2010.6751.08321.31017234.8320.5181.08321.31017203.2330.41.08321.31017156.94挂车10010.38495.5454.25155.9320.28995.5454.25117.3530.295.5454.2581.2110.38468.6949.56252.1820.28968.6949.56189.7930.2

36、68.6949.56131.3410.38453.39017348.5320.28953.39017262.3130.253.39017181.53人群10.64434.258.2120.42434.255.4130.234.252.5510.64439.5618.4720.42439.5612.1630.239.565.7410.64431732.8420.42431721.5230.231710.2表3-10 支点剪力修正计算表（参见图3-8）荷载梁号 (kN)汽车-20123挂车-100123人群123图3-8支点剪力修正值计算图示a1号梁；b2号梁；c2号梁；各截面活载剪力计算见表3-

37、11表3-11 活载剪力计算表（kN） 梁号截面汽车20挂车100人群199.13155.938.21177.52252.1818.47264.83-46.30218.53348.53-126.43222.1032.848.6241.46276.07117.355.41136.23189.7912.16203.2312.63215.86262.31166.17428.4821.52-4.9616.56358.7481.212.55105.20131.345.74156.9484.81241.75181.53218.88400.4110.2-2.347.863.3 主梁内力组合由桥规第2.1.2

38、条规定，根据可能同时出现的作用荷载选择了荷载组合和。在组合的过程中，先汇总前面计算所得的内力值，然后根据公预规的4.1.2条规定进行内力组合及提高荷载系数，最后用粗线框出控制设计的计算内力。3.3.1 主梁内力组合计算，详见表3-12表3-12 主梁内力组合计算表 梁号序号荷载类别弯矩M(kN.m)剪力Q(kN)四分点跨中梁端四分点跨中1第一期恒载2239.4632984.359351.10175.550第二期恒载756.8611008.61118.6659.330总恒载2996.323992.97469.76234.880人群荷载209.38279.1741.4618.478.21汽车荷载1734.942005.44218.5