压水堆核电厂二回路热力系统初步设计.docx

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1、目 录摘 要11.设计内容及要求21.1设计内容21.2设计要求22.热力系统原则方案确定32.1总体要求与已知条件32.2热力系统原则方案42.3主要热力参数选择43.热力系统热平衡计算103.1热平衡计算方法103.2热平衡计算流程103.3热平衡计算结果与分析164.结论16附录18附表一:已知条件和给定参数18附表二：确定的主要热力参数汇总表19附表三：热平衡计算结果汇总表25附图一：原则性热力系统图26参考文献：27摘 要 该课程设计说明书为输出功率为1000MW的核电厂的二回路热力系统设计，内容主要包括二回路热力系统原则方案，二回路系统主要热力参数。从中可了解核电厂二回路热力系统方

2、案确定的原则和步骤及热力系统各参数选定的依据和计算的过程。压水堆二回路系统是核电站系统中重要组成部分，它主要功能是通过蒸汽发生器将一回路的热量导出产生蒸汽，进而推动汽轮机做工，将机械能转换为电能。同时冷凝器将汽轮机的排气进行冷却，通过水泵进行加压，再热器加热，除氧器除氧最终再次流入蒸汽发生器，开始下一次循环。二回路热力系统由于诸多条件的限制，采用朗肯循环，同时系统中有布置有回热系统及再热系统，这是二回路系统更加复杂，也使二回路系统中参数受多方面限制。在热力设计过程中，参数选定后，假设核电厂效率，同时使系统中各参数满足质量守恒与能量守恒，进而再次求出电厂效率，比较电厂效率精度。通过多次迭代得出在

3、选定参数下的核电厂效率。11.设计内容及要求1.1设计内容（1） 确定二回路热力系统的形式和配置方式；（2） 根据总体需求和热工约束条件确定热力系统的主要热工参数；（3） 依据计算原始资料，进行原则性热力系统的热平衡计算，确定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、供热量及全厂性的热经济指标；（4） 编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图。1.2设计要求（1） 了解、学习核电厂热力系统规划、设计的一般途径和方案论证、优选的原则；（2） 掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算的内容和方法；（3） 提高计算机绘图、制表、数据处理的能力；（4） 培养学生查阅资料、合理选择和分析数据的能

4、力，掌握工程设计说明书撰写的基本原则。22.热力系统原则方案确定2.1总体要求与已知条件 压水堆核电厂采用立式自然循环蒸汽发生器，采用给水回热循环、蒸汽再热循环的热力循环方式，额定电功率为1000 MW。汽轮机分为高压缸和低压缸，高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离再热器。给水回热系统的回热级数为7级，包括四级低压给水加热器、一级除氧器和两级高压给水加热器。第1级至第4级低压给水加热器的加热蒸汽来自低压缸的抽汽，除氧器使用高压缸的排汽加热，第6级和第7级高压给水加热器的加热蒸汽来自高压缸的抽汽。各级加热器的疏水采用逐级回流的方式，即第7级加热器的疏水排到第6级加热器，第6级加热器的疏水排到除氧

5、器，第4级加热器的疏水排到第3级加热器，依此类推，第1级加热器的疏水排到冷凝器热井。汽水分离再热器包括中间分离器、第一级蒸汽再热器和第二级蒸汽再热器，中间分离器的疏水排放到除氧器；第一级再热器使用高压缸的抽汽加热，疏水排放到第6级高压给水加热器；第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽加热，疏水排放到第7级高压给水加热器。主给水泵采用汽轮机驱动，使用来自主蒸汽管道的新蒸汽，汽轮机的乏汽直接排入主汽轮发电机组的冷凝器，即给水泵汽轮机与主发电汽轮机共用冷凝器。凝水泵和循环冷却水泵均使用三相交流电机驱动，正常运行时由厂用电系统供电。压水堆核电厂二回路系统的主要功能是将蒸汽发生器所产生的蒸汽送往汽轮机，驱动

6、汽轮机运行，将蒸汽的热能转换为机械能；汽轮机带动发电机运行，将汽轮机输出的机械能转换为发电机输出的电能。3电站原则性热力系统表明能量转换与利用的基本过程，反映了发电厂动力循环中工质的基本流程、能量转换与利用过程的完善程度。为了提高热经济性，压水堆核电厂二回路热力系统普遍采用包含再热循环、回热循环的饱和蒸汽朗肯循环。2.2热力系统原则方案（1）汽轮机组压水堆核电厂汽轮机一般使用低参数的饱和蒸汽，汽轮机由一个高压缸、三个低压缸组成，高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离器，对蒸汽进行汽水分离。（2）蒸汽再热系统主汽轮机的高、低压缸之间设有一个汽水分离-再热器，对高压缸排汽进行除湿和加热，汽水分离-再

7、热器由一级分离器、两级再热器组成，第一级再热器使用高压缸的抽汽加热，第二级再热器使用蒸汽发生器的新蒸汽加热。中间分离器的疏水排放到除氧器，第一级、第二级再热器的疏水分别排放到一级和二级高压给水加热器。（3）给水回热系统给水回热系统由回热加热器、回热抽汽管道、凝给水管道、疏水管道等组成。高压给水加热器采用主汽轮机高压缸的抽汽进行加热，除氧器采用高压缸的排汽进行加热，低压给水加热器采用主汽轮机低压缸的抽汽进行加热。高压给水加热器的疏水采用逐级回流的方式，最终送入除氧器；低压给水加热器的疏水全部采用逐级回流的方式，最终送入冷凝器。回热级数选定为七，即两级高压回热，四级低压回热及一级除氧器。除氧器采用

8、热力除氧对给水进行除氧。来自低压给水加热器的给水在除氧器中被来自汽轮机高压缸的排汽加热到除氧器运行压力下的饱和温度，除过氧的饱和水再由给水泵输送到高压给水加热器，被加热到规定的给水温度后再送入蒸汽发生器。给水泵采用汽动给水泵，利用蒸汽发生器的新蒸汽，排出的乏汽被直接排送到主汽轮发电机组的冷凝器。具体热力系统原则方案见附图一。2.3主要热力参数选择42.3.1一回路冷却剂的参数 压水堆核电厂主回路系统的工作压力选定为15.5MPa，对应的饱和温度为344.76。反应堆出口冷却剂欠饱和度大于选定为17，则反应堆出口冷却剂温度为327,76，冷却剂在反应堆中温升选定为35，则反应堆进口冷却剂温度为2

9、92.76。3.2.2 二回路工质的参数选择二回路系统需要确定的参数包括蒸汽发生器出口蒸汽的温度与压力（蒸汽初参数）、冷凝器运行压力（蒸汽终参数）、蒸汽再热温度、给水温度和焓升分配等。（1）蒸汽初参数二回路蒸汽参数选定为6MPa，其他参数可通过水蒸气表查得。一二次侧对数平均温差为T=Tco-TcilnTco-TfhTci-Tfh =327.76-292.76ln327.76-275.54292.76-275.54=31.54 T=31.54,在2033范围内。（2）蒸汽终参数在热力循环及蒸汽初参数确定的情况下，降低汽轮机组排汽压力有利于提高循环热效率。但是，降低蒸汽终参数受到循环冷却水温度Ts

10、w,1、循环冷却水温升Tsw,1以及冷凝器端差T的限制。除了对热经济性影响之外，蒸汽终参数对汽轮机低压缸末级叶片长度、排汽口尺寸均有重要影响，因此，需要综合考虑多方面因素选择蒸汽终参数。凝结水的温度为Tcd=Tsw,1+Tsw+T=5+7+24=36式中，Tsw,1循环冷却水温度，取24；5Tsw 循环冷却水温升，取7；T 冷凝器传热端差，取5。忽略凝结水的过冷度，则冷凝器的运行压力等于凝结水温度36对应的饱和压力为5.94kPa，其他参数可由水蒸气表查出。（3）高压缸参数 高压缸进气压力phi=phi-pfh=6-65%=5.82 从蒸汽发生器出口到高压杆入口近似为焓相等过程，则高压缸进口焓

11、值与蒸汽发生器出口焓值相等，即hh,i=hfh=2770.54KJ/kg由热力学知识知，高压缸进口干度满足hlh,i+xh,ihgh,i-hlh,i=hh,iihlh,i高压缸进口压力下饱和水焓，为1203.99KJ/kghgh,i高压缸进口压力下饱和水焓，为2786.85 KJ/kg选定高压缸最佳分缸比为14，则高压缸出口压力为ph,z=14ph,z=145.82=0.81MP由高压缸进口干度查水蒸气表已知，高压缸进口熵值为 Sh,i=slh,i+xh,isgh,i-slh,i=3.01+5.90-3.010.9896=5.88KJ/(kg)6islh,i高压缸进口压力下饱和水熵，为3.01

12、 KJ/(kg)sgh,i高压缸进口压力下饱和蒸气熵，为5.90 KJ/(kg)理想状态下高压缸出口熵值等于进口熵值，同时查水蒸气表易得理想状态下出口干度，由理想状态下干度查水蒸气表易得理想状态下出口焓值，然后可得理想状态下从高压缸进口至高压缸出口过程中的理想焓降，过程如下理想高压缸出口熵为sih,i=sh,i=slh,z+xih,zsgh,z-slh,z得理想干度xih,z=0.83理想高压缸出口焓为hlh,o=hlh,o+xlh,ohgh,o-hlh,o=2419.14KJ/kg 已知高压缸效率h.i=0.8207则高压缸出口真实焓为hh,o=hh,i-hh,i-hlh,oh.i=2770

13、.54-2770.54-2419.140.8207=2482.14KJ/kg 则高压缸实际出口干度为xh,i=hh,0-hlh,ohgh,o-hlh,o=2482.14-720.842767.36-720.84=0.8606（4）蒸汽中间再热参数已知分离再热器进口压力即高压缸出口压力为psp,i=0.815MP选定蒸汽在汽水分离器再热器中的总压降为高压缸排汽压力的3%，平均分配分离器和两级再热器的压降，分别为高压缸排气压力的1%.则分离器出口压力为0.807MP，一级再热出口压力为0.799MP,二级再热出口压力为0.790MP已知各级出口压力由水蒸气表可查出焓值，假设两级再热器的焓升相同，则

14、易得一级再热出口比焓为2866.52 KJ/kg。则已知一级再热进口干度为0.997，二级再热进口干度为1。7（5）蒸汽中间再热抽气参数一级再热器从高压缸抽气，根据高压缸进口蒸汽参数及（3）中等熵过程的方法易得抽气参数。同时由近似焓相等过程可得加热蒸汽进口参数。具体参数见表二。二级加热器加热蒸汽为新蒸汽，进口参数与高压缸进口蒸汽参数相同。具体参数见表二。（6）低压缸参数 低压缸出口压力可由冷凝器运行压力求得pl,z=pcd+5%pcd=0.0062MP 已知低压缸进口蒸汽参数，利用（3）高压缸蒸汽参数选择中所用的等熵过程的方法可得，低压缸出口蒸汽干度为0.8927（7）给水回热系统的焓升分配回

15、热系统采用七级回热，分别为四级低压回热器，两级高压回热器和一级除氧器。采用平均分配法时，每一级加热器的理论给水焓升为hfw,op=hs-hcdZ+1=1214.63-150.857+1=132.97KJ/kg则蒸汽发生器的最佳给水比焓为hfw,op=hcd+Zhfw,op=150.84+7132.97=1081.66KJ/kg8按照蒸汽发生器运行压力 psg 和最佳给水比焓hfw,op 查水和水蒸汽表，可以确定最佳给水温度Tfw,op =248.95。最佳给水温度可使回热循环汽轮机绝对内效率达到最大值，但是实际给水温度Tfw 往往低于理论上的最佳给水温度Tfw,op Tfw=0.88Tfw.o

16、p=0.88 248.95=219.08根据蒸汽发生器运行压力 psg 和实际给水温度Tfw 查水和水蒸汽表，可以确定实际给水比焓hfw ，以此为依据，再次通过等焓升分配的方法确定每一级加热器内给水的实际焓升，即hfw=hfw-hcdZ=112.92KJ/kg由于除氧器压力稍低于高压缸排气压力0.81MP，选定除氧器运行压力为0.8MP。再分别对高压给水加热器和低压给水加热器进行第二次焓升分配。对于高压给水加热器，每一级的给水焓升为hfw，h=hfw-hdea,oZh=941.30-721.142=110.08KJ/kg对于低压给水加热器（包括除氧器），每一级的给水焓升为hfw，l=hdea,

17、o-hcdZl+1=721.14-150.845=114.06KJ/kg 由上易得各级回热器出口焓值，具体数值见附表二。（8）给水回热系统中的压力分配取除氧器压力略低于高压缸排气压力，为0.8MP，且除氧器出口水温等于除氧器运行压力对应的饱和温度。一般情况下，取凝水泵出口压力为除氧器运行压力的3.1倍，即pcwp=3.1pdea=3.10.8=2.48MP9同时取给水泵出口压力为蒸汽发生器二次侧蒸汽压力的1.2倍，即pfwp=1.2ps=1.26=7.2MPpfw，h=pcwp-psZh=7.2-62=0.6MP取除氧器和各级低压回热器压降相同，得每级压升为pfw，l=pfwp-pdea,oZ

18、l+1=2.48-0.85=0.34MP由上易得各级回热器出口压力，具体数值见附表二。（9）给水回热系统中抽气参数 由上易知各级回热器加热气体进气压力pes,j已知，则各级抽气压力为pesc,j=pes,j1+0.05则各级抽气压力容易确定，同时根据高低压缸进气参数及（3）中等熵过程可得各级抽气参数，具体数值见附表二。3.热力系统热平衡计算3.1热平衡计算方法进行机组原则性热力系统计算采用常规计算法中的串联法，对凝汽式机组采用“由高至低”的计算次序，即从抽汽压力最高的加热器开始计算，依次逐个计算至抽汽压力最低的加热器。这样计算的好处是每个方程式中只出现一个未知数，适合手工计算。假设一个核电厂效

19、率，得出新蒸汽产量与给水量，对电厂进行能量与质量分析，从而的出系统中其他各流量，最终得出一个新的电厂效率，计算精度，若精度满足0.1则完成，若不满足则继续迭代，直至满足精度要求为止。3.2热平衡计算流程10（1）核蒸汽供应系统热蒸汽计算 已知核电厂输出功率Ne=1000MW，假设电厂效率e,NPP=30,则反应堆热功率为QR=Nee,NPP=100030% =3333.33MW（1） 蒸汽发生器的蒸汽产量为 Ds=QR1hth-hs,+1+dhs,-hfw =3333.330.9910002781.08-1214.63+1+0.01051214.63-941.30 =1790.90kg/s 蒸

20、汽发生器的给水量为Gfw=Ds1+d =1790.901+1.05%=1809.71kg/s（2） 汽动给水泵扬程是Hfwp=pfwp-pdea=7.2-0.8=6.4MP给水泵有效输出功率为Nfwp,p=1000GfwHfwpfw=1809.7010006.40.00135=15726.9KW 给水泵汽轮机有效功率为11Nfwp,t=Nfwp,pfwp,pfwp,tifwp,tmfwp,tg=15726.90.580.90.980.8=38429KW 给水泵汽轮机耗气量为Gfwp,s=Nfwp,tHa=384292770.54-2482.14=133.35kg/s（3） 汽水分离再热器各级耗

21、气量 分离器输水量为Gfwo=Gslhrhl,i-hh,zhh,z-hfwo=Gsl2761.66-2482.142482.14-724.65=0.16Gsl 一级再热器耗气量为Gz1=Gslhrh2,i-hrh1,ihihhrh1,hs-hfw,1=Gsl2866.55-2761.662654.87-972.660.99=0.06289Gsl 二级再热器耗气量为Gz2=Gslhrh2,z-hrh2,ihihrh,i-hfw,2=Gsl2971.44-2866.552770.54-1203.990.99=0.06763Gsl（4） 高压缸耗气量为Gsh=Gfw-Gfwp,s-Gz2=1809.

22、71-133.35-0.06763Gsl=1657.65-0.06763Gsl（5） 高压缸抽气量12 高压缸一级抽气量为Ghes,1=Gfwch1Thfwo,1-Thfwi,1h,ihhes,1-hheso,1=1809.705.31194.68-171.240.992573.09-842.10=131.7kg/s高压缸二级抽气量为Ghes,2=Gfwch2Thfwo,2-Thfwi,2h,ihhes,2-hheso,2=1809.705.22219.1-194.680.992643.58-953.98=138.08kg/s（6） 从高压缸排至除氧器的量为Gcyg=Gsh-Ghes,1-Gh

23、es,2-Gfw-Gz1+Gsl=1657.65-0.06763Gsl-131.7-138.08-0.16Gsl-0.06298-Gsl=1387.87-1.29Gsl（7） 以低压缸为研究对象，列质量守恒方程式为 Gsl=Glz+Ghes,1+Ghes,2+Ghes,3+Ghes,4（8） 以冷凝器为研究对象，列质量守恒方程式为 Gcd=Glz+Ghes,1+Ghes,2+Ghes,3+Ghes,4+Gfwp,s+1.05%Ds =Gsl+133.25+1.05%1790.90化简后为 Gcd-Gsl=152.06 （9） 以除氧器为研究对象，列能量守恒方程式为Gfwhdea,o=Gcygh

24、h,z+Gfwohfwo+Gcd+Ghes,1+Ghes,2+Ghes,3+Ghes,4hdea,i 化简后得607.08Gcd-3121.83Gsl=-2303607.81（10） 联立（9）（10）所得质量守恒与能量守恒得13Gcd=1104.8kg/sGsl=952.75kg/s（11） 低压缸各级抽气量为 低压缸一级抽气量为Gles,1=Gcdcl1Tlfwo,1-Tlfwi,1l,ihles,1-hlew,1=1104.804.5862.85-36.090.992470.49304630735-271.53=62.25kg/s 低压缸二,三,四级抽气量为Gles,2=62.11kg/

25、sGles,3=61.39kg/sGles,4=62.26kg/s（12） 低压缸理论功率为（13）Ntl=(Gls (hli-hl,z )-Gles,1 (hles,1-hl,z )-Gles,2 (hles,2-hl,z )-Gles,3 (hles,3-hl,z )-Gles,4 (hles,4-hl,z )/1000=(1104.80(2971.44-2306.42)-62.24(2470.49-2306.42)-62.11(2608.59-2306.42)-61.39(2707.1-2306.42)-62.25(2743.37-2306.42)/1000 =653.94MW（14）

26、高压缸理论功率为Nht=Nehimge-Ntll,ih,i=10000.82070.990.99-653.940.83590.8207=577MW14（15） 高压缸耗气量为Gsh=1000Nht+Ghes,1 (hhes,1-hh,z )+Ghes,2 hhes,2-hh,z +Ghes,1 (hzl-hh,z )/(hh.i-hh,z )=(577.161000+131.70(2573.09-2482.14)+138.08(2643.58405470741-2482.14)+60.007346788526(2654.87-2482.14)/(2770.54-2482.14) =2156kg

27、/s（16） 新蒸汽产量为Gfh=Gsh+Gfwp,s+Gz2=2156.06+133.25+64.43=2353.75kgsQR=Gfhhth-hfw+Gfhdhs-hfw10001=2353.752781.08-1214.63+2353.750.01051214.63-941.300.991000=3731.08MW（17） 核电厂效率为e,NPP=NeQR=10003731.08=26.80%（18） 计算精度判断=e,NPP-e,NPPe,NPP=26.80%-30%30%=10.66%0.1%则此次假设值30%不符合条件15（19） 取假设值e,NPP与结果值e,NPP的平均值作为下

28、一次迭代的假设值开 始下一次迭代，共迭代三次，具体迭代数据见附表3，最终得出的核电厂效率为28.25,且误差精度为几乎为0，符合条件。 3.3热平衡计算结果与分析热平衡分析最终得到核电厂效率为28.25，反应堆热功率为3539.35MW,新蒸汽产量为1901.58kg/s。给水量为1921.55kg/s，同时输出电功率满足100MW的要求。整体来说本次热平衡计算的结果基本符合要求，同时也存在几点值得分析和思考：（1） 核电厂最终效率为28.25，而目前大型压水堆的效率一般为30-33本次计算的效率略低，推测一个很重要的原因为蒸汽发生器压力选定为6MP，略低，而同样输出1000MW电功率的大亚湾

29、核电站蒸汽发生器的压力为6.7MP;（2） 考虑到热平衡计算中未启用MATLAB等程序进行迭代，而是运用Excel进行计算，若同时迭代两个量很难达到收敛。于是本次热平衡计算未按照指导书上所载的同时迭代凝水量和核电厂效率，而是选择通过对二回路的能量与质量守恒计算得出凝水量，使在每一个假设的电厂效率都有唯一的凝水量与之相对应，从而只需迭代电厂效率，大大简化计算。（3） 在数次迭代中，发现尽管根据（2）中的原理，每一个假设的电厂效率都有唯一的给水量与之相对应，然而后面得出的凝水量Gcd和Gcd仍然存在小于0.3的误差，推断是由水蒸气查询软件误差和计算过程中的计算误差造成的；（4） 在计算过程中未考虑

30、工质质量由于阀门，接口等的密封不严所引起的质量的减少。4.结论该设计书的电厂效率为28.25，相对于大型压水堆核电厂30-33偏小，但总体来说符合核电厂二回路设计的原则和步骤。同时高压缸理论功率为536MW，低压缸实际功率为684MW,高压缸功率约占总功率43.56，基本符合设计书中所说高压缸焓降约占总焓降的40，同时各项压力，温度参数基本符合设计书要求。16同时下面列举了二回路热力设计后的一些总结与收获:（1） 核电厂二回路热力系统中采用包含在热循环和回热循环的饱和蒸汽朗肯循环，在热力系统中充分利用排气的热量，大大提高了二回路系统的经济性；（2） 在二回路热力系统设计中，出于对设备材料，反应

31、功率，电站安全等的考虑，热力设计并非随意设计，相反热力设计必须遵循一些基本的设计原则和设计经验，比如汽轮机进气干度必须保持在一定范围以保护汽轮机设备这一设计原则，和大型核电机组的回热级数一般取7-9级这一设计经验；（3） 在二回路热力系统设计中，由于压水堆核电厂一二回路工质的运行参数的二回路各参数之间存在相互制约，相互影响的关系，在设计中切忌纠结于一点不放，应以系统的眼光来看待问题，应将所研究问题放入系统之中，这样才可以快速准确的得出各参数；（4） 在二回路热力系统设计中，多次应用近似焓相等过程，等熵过程等热力学知识，对热力学要求较高；（5） 在最后热平衡计算中，大多数人用到对于两个参量的迭代

32、运算，若采用单纯的人力计算，则任务量繁重，即使应用Excel进行计算也显得力不从心。大多数同学选择采用编程软件MATLAB，Visual studio等进行迭代运算；（6） 在功率迭代运算时，将迭代的出的结果继续迭代（7） 在真实的核电站运行中，蒸汽发生器排污水的处理有:减压、扩容、冷却和净化等过程。根据不同的热量回收方式，蒸汽发生器排污系统有两种不同的处理工艺流程:排污水经减压进人扩容器，扩容后产生的蒸汽排到二回路除氧器复用;分离出的水 被冷却和离子交换净化后送二回路的凝汽器复用。 排污水经再生式热交换器，由二回路凝水冷却后被减压，然后在非再生式热交换器内被设备冷却水冷至 5左右，最后经树脂

33、床净化后作为二回路系统的复用水。17序号项目符号单位取值范围或数值1核电厂输出电功率NeMW1000.002一回路能量利用系数10.993蒸汽发生器出口蒸汽干度xfh%99.754蒸汽发生器排污率d1.05%5高压缸内效率h,i%82.076低压缸内效率l,i%83.597汽轮机组机械效率m0.998发电机效率ge0.999新蒸汽压损PfhMPaD3%Pfh10再热蒸汽压损PrhMPa5%Prh11回热抽汽压损Pe,jMPaD5%Pe,j12低压缸排汽压损PcdkPa5%Pcd13高压给水加热器出口端差h,u3.0014低压给水加热器出口端差l,u2.0015加热器效率h,i0.9916给水泵

34、效率fwp,p0.5817给水泵汽轮机内效率fwp,ti0.8018给水泵汽轮机机械效率fwp,tm0.9019给水泵汽轮机减速器效率fwp,tg0.9820循环冷却水进口温度Tsw,124.00附录 附表一:已知条件和给定参数1819附表二：确定的主要热力参数汇总表序号项目符号单位计算公式或来源数值1反应堆冷却剂系统运行压力pcMPa选定，15-1615.50002冷却剂压力对应的饱和温度Tc,s按pc查水蒸汽表344.76413反应堆出口冷却剂过冷度Tsub选定，15-2017.00004反应堆出口冷却剂温度TcoTco=Tc,s-Tsub327.76415反应堆进出口冷却剂温升Tc选定，

35、30-4035.00006反应堆进口冷却剂温度TciTci=Tco-Tc292.76417蒸汽发生器饱和蒸汽压力psMPa选定，5.0-7.06.00008蒸汽发生器饱和蒸汽温度Tfh按ps查水蒸汽表275.54969蒸汽发生器出口蒸汽比焓hfhkJ/kg按（ps,xfh）查水蒸汽表2781.082310蒸汽发生器给水压力pfwMPapfw=ps+0.16.100011蒸汽发生器给水比焓hfwkJ/kghfw=hfwo,2941.304412一、二次侧对数平均温差TmT=Tco-TcilnTco-TfhTci-Tfh 31.542713冷凝器中循环冷却水温升Tsw选定 6-87.000014冷

36、凝器传热端差T选定，3-105.000015冷凝器凝结水饱和温度TcdTcd=Tsw,1+Tsw+T36.000016冷凝器的运行压力pcdkPa按Tcd查水蒸汽表5.939917冷凝器出口凝结水比焓hcdkJ/kg按Tcd查水蒸汽表150.841818高压缸高压缸进口蒸汽压力ph,iMPaph,i =pfh-pfh5.8200高压缸进口蒸汽比焓hh,ikJ/kg近似焓相等过程，hf,i=hfh2770.5406高压缸进口蒸汽干度xh,i%按(ph，i，hf，i)查水蒸气表98.9697高压缸出口排汽压力ph,zMPa选定分压比14%0.8148高压缸出口排汽比焓hh,zkJ/kg等熵过程计算

37、2482.1442高压缸出口排汽干度xh,z% 等熵过程计算86.063319汽水分离器汽水分离器进口蒸汽压力psp,iMPapsp,i=ph,z0.8148汽水分离器进口蒸汽干度xsp,i%xsp,i=xh,z86.0633汽水分离器出口疏水比焓hfwokJ/kg按(psp，i，xsp，i)查水蒸气表724.652120第一级再热器再热蒸汽进口压力prhl,iMPaprh1=psp,i-1%psp,i0.8067再热蒸汽进口干度xrh1,i%选定99.7000再热蒸汽进口比焓hrh1,ikJ/kg按(prh1,i，xrh1,i)查水蒸气表2761.6632加热蒸汽抽气压力pz1MPapz1=

38、prh1,hs-5%prh1,hs2.7424加热蒸汽抽气干度xz1%等熵过程计算91.9072加热蒸汽进口温度Trh1,hs选定，Trh1,hs=Trh2,i+14226.1461加热蒸汽进口压力prh1,hsMPa按Trh1,hs查水蒸气表2.6053加热蒸汽进口比焓hrh1,hskJ/kg近似焓相等过程，hrn1,hs=hz12654.8743加热蒸汽进口干度xrh1,hs%按(prh1,hs，hrh1,hs)查水蒸气表91.9864再热器疏水比焓hfw1kJ/kg按prh1,hs查水蒸气表972.662821第二级再热器再热蒸汽进口压力prh2,iMPaprh2=psp,i-2%psp

39、,i0.7985再热蒸汽进口温度Trh2,i按prh2,i查水蒸气表212.1461再热蒸汽进口比焓hrh2,ikJ/kghrh2,i=(hrh1,i+hh2,z)/22866.5554再热蒸汽出口压力prh2,zMPaprh2,z=psp,i-3%psp,i0.7904再热蒸汽出口温度Trh2,zTrh2,z=Trh2，hs-14259.5701再热蒸汽出口比焓hrh2,zkJ/kg按(prh2,z，hrh2,z)查水蒸气表2971.4475再热蒸汽出口干度xrh2,z%过热蒸汽100.0000加热蒸汽进口压力prh2,hsMPaprh2,hs=ph,i5.8200加热蒸汽进口干度xrh2,

40、hs%xrh2,hs=xh,i98.9697加热蒸汽进口温度Trh2，hs按(prh2,hs，hrh2,hs)查水蒸气表273.5701再热器疏水比焓hfw2kJ/kg按prh2,hs查水蒸气表1203.990622低压缸进口蒸汽压力pl,iMPapl,i=prh2,z0.7904进口蒸汽干度xl,i%xl,i=xrh2,z100.0000进口蒸汽温度Tl,iTl,i=Trh2,z259.5701出口排汽压力pl,zMPapl,z=pcd+5%pcd0.0062出口排汽干度20xl,z%等熵过程计算89.272323回热级数Z选定7.000024低压给水加热器级数Zl选择4.000025高压给

41、水加热器级数Zh选择2.000026最佳给水焓升hfw，opkJ/kghfw，op =(hs-hcd)/(Z+1)132.974627最佳给水焓值hfw，opkJ/kghfw，op= hcd +Zhfw，op1081.664228最佳给水温度Tfw，op按（pfh、hfw，op）查水蒸汽表248.951129实际给水温度Tfw选定，Tfw =0.88Tfw，op219.077030实际给水焓值hfwkJ/kg按（Pfh，Tfw)查水蒸气表941.304431第一次给水回热分配hfwkJ/kghfw=hfw-hcdZ112.9232第二次给水回热分配高压缸加热器给水焓升hfw,hkJ/kghfw

42、，h=hfw-hdea,oZh110.8000除氧器及低加给水焓升hfw,lkJ/kghfw，l=hdea,o-hcdZl+1114.060033凝水泵出口压力pcwpMPapcwp=3.1*pdea2.480034给水泵出口压力pfwpMPapfwp=1.2*ps7.200035高压加热器压降pfw,hMPapfw,h=(pcwp-pfw)/Zh0.600036除氧器及低加压降pfw,lMPapfw,h=(pfwp-pdea,o)/(Zl+1)0.336037除氧器进口给水比焓hdea,ikJ/kghdea,i=h1fwo,4607.0819出口给水比焓hdea,okJ/kghdea,o=hdea,i+hfw,l721.1419出口给水温度Tdea7.00170.3769设备运行压力pdeaMPa选定0.800038低压加热器给水参数