过程设备设计精馏塔Φ4500mm常压塔机械设计.doc

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1、摘 要 原油常压蒸馏作为原油加工的一次加工工艺，在原有加工流程中占有举足轻重的作用，其运行的好坏直接影响到整个原有加工的过程。而在蒸馏加工的过程中最重要的分离设备就是常压塔。因此，常压塔的设计好坏对能否获得高收益，搞品质的成品油油着直接的影响。 本次设计的常压塔是原油炼制工艺过程的中期塔设备。设计时要考虑实际要求，遵循塔设备的设计原则，要经历需求分析、目标界定、总体结构设计、零部件结构设计、参数设计和设计实施这几个过程。在这个不断决策的过程中，可供评估的方案越多、评估体系越完善，最终确定的设计方案就越理想。成功的过程设备设计最终必须综合平衡产品性能、成本和环境这三个方面的要求。 说明书反映了设

2、计的基本过程。第一章为概述，主要阐述了设计的背景和塔的基本知识；第二章是基本结构的设计，从整体和部分各环节进行了机械的设计和选型；第三章则对已设计的方案进行各种载荷的计算以及校核，校核合格才能证明设计方案的合理性；第四章对需要补强的开孔进行了补强设计；最后一章说明了主要零部件的制造工艺。 另外，绘制CAD图也是必要的。图纸亦是制造时的主要文件。绘制时必须严谨、尽量保持正确性。除了塔的整体装配图外，还绘制了四张零件图对其进行了补充，使表达更为清晰具体。 关键词：常压塔，生命周期，设计，校核，补强，装配图AbstractThe tower equipment is one kind of comm

3、on process equipment. In the process industrial production it has an important impact to the production efficiency, the energy use factor, the environmental protection and so on. As the process industry is pivotal to national economys development function, therefore, we must take seriously the tower

4、 equipments research. broadly speaking, its life cycle contains the design, manufacture, installation and maintenance, and other aspects. Design-led, its advantages and disadvantages, both impact the following process.The design of the tower is the early-run oil refining process of pre-tower equipme

5、nt. When design we must consider to request actual, to follow the tower equipments principle of design, which experience the demand analysis, the goal limits, the gross structure design, the spare part structural design, the parameter design and the design implements these processes. In this unceasi

6、ng decision-makings process, may supply the appraisal the plan to be more, the appraisal system to be more perfect, determined finally the design proposal is more ideal. The success process equipment design must finally balance three aspect requests .they are product performance, the cost and the en

7、vironment. The instruction booklet has reflected the design unit process. The first chapter is the outline, mainly elaborated the design background and the tower elementary knowledge; The second chapter is the basic structure design, has carried on machinerys design and the shaping from the whole an

8、d part various links; The third rules to the plan which designs have carried on each kind of load the computation as well as the examination, the examination qualified can prove the design proposal the rationality; The fourth chapter carries on the reinforcement design for the opening which needs th

9、e reinforcement; The last chapter explained the main spare part fabrication technology. Moreover, the CAD drawing of the map is also necessary. The blueprint is also master documents during the manufacture. Drawing must be strict, as far as possible to maintain accuracy. Besides the overall assembly

10、 drawing of tower, but also drew up four detail drawings to carry on the supplement to it, caused the expression to be clearer concretely.Keywords: The tower equipment, life cycle, design, checking, reinforcement, assembly drawing目 录前 言I摘 要IIABSTRACTIII第一章 概 述11.1 塔设备概论11.2常压塔的工作原理及工艺路线21.3常压塔的主要结构4

11、第二章 初馏塔基本结构的设计62.1 设计条件62.2 塔高的确定62.3 塔盘选型与设计92.3.1 塔盘型式及设计92.3.2 塔盘的结构设计112.3.3 塔盘板112.3.4 塔盘支撑梁的设计122.3.5 塔盘的紧固件132.4 附件设计132.4.1 人孔132.4.2 接管132.4.3 管法兰152.4.4 吊柱182.4.5 操作平台与梯子192.4.6 保温层202.4.7 裙座20第三章 强度和稳定性计算213.1 材料的选择213.1.1 筒体和封头材料的选择213.1.2 裙座材料的选择213.1.3 接管的材料213.2 厚度计算213.2.1 厚度计算过程步骤21

12、3.2.2 厚度计算223.3 载荷计算233.3.1 质量载荷233.3.2 塔的自振周期计算263.3.3 地震载荷及地震弯矩计算263.3.4 风载荷和风弯矩计算303.3.5 最大弯矩333.4 校核计算343.4.1 圆筒应力校核343.4.2 裙座计算353.4.3 裙座与塔壳对接焊缝校核39第四章 开孔补强404.1 补强的判据404.2 对塔顶气体出口的补强（其内径均为700mm）424.2.1 补强计算方法判别424.2.2 开孔所需补强面积424.2.3 有效补强范围424.2.4 有效补强面积434.2.5 所需另行补强面积434.2.6 补强圈设计434.3 人孔，塔底

13、重油出口（DN600）444.3.1 补强计算方法判别444.3.2 开孔所需补强面积444.3.3 有效补强范围444.3.4 有效补强面积454.3.5 所需另行补强面积454.3.6 补强圈设计454.4 常顶循抽出口，常一中抽出口，常二线返塔口，常二中抽出口（DN350）464.4.1 补强计算方法判别464.4.2 开孔所需补强面积464.4.3 有效补强范围464.4.4 有效补强面积474.4.5 所需另行补强面积474.4.6 补强圈设计484.5常二中返塔口，常顶循返塔口，常一中返塔口（DN300）484.5.1 补强计算方法判别484.5.2 开孔所需补强面积484.5.3

14、 有效补强范围484.5.4 有效补强面积494.5.5 所需另行补强面积504.5.6 补强圈设计504.6常一线返回口，常二线抽出口，常三线抽出口，汽提蒸汽入口，浮球液位计口(DN250)504.6.1 补强计算方法判别504.6.2 开孔所需补强面积504.6.3 有效补强范围514.6.4 有效补强面积514.6.5 所需另行补强面积524.6.6 补强圈设计524.7常一线抽出口，常三线返塔口，安全阀 (DN200)524.7.1 补强计算方法判别524.7.2 开孔所需补强面积534.7.3 有效补强范围534.7.4 有效补强面积534.7.5 所需另行补强面积544.7.6 补

15、强圈设计544.8常顶冷回流入口 (DN150)544.8.1 补强计算方法判别544.8.2 开孔所需补强面积554.8.3 有效补强范围554.8.4 有效补强面积554.8.5 所需另行补强面积564.8.6 补强圈设计564.9减压过汽化油入口，热电偶口，压差液位计口，玻璃板液位计口 (DN100)574.9.1 补强计算方法判别574.9.2 开孔所需补强面积574.9.3 有效补强范围574.9.4 有效补强面积584.9.5 所需另行补强面积584.9.6 补强圈设计58第五章 主要零部件的制造工艺605.1 筒体制造601 原材料准备605.2 封头615.3 塔设备的制造61

16、5.4 塔体及塔盘的制造技术条件的规定62论文缩写63设计小结65致 谢66参考文献6768第一章 概 述1.1 塔设备概论塔设备是化工、石油化工和炼油、医药、环境保护等工业部门的一种重要的单元操作设备。它的作用是实现气（汽）液相或液液相之间的充分接触，从而达到相际间进行传质及传热的目的。可在塔设备中完成的常见的单元操作有：精馏、吸收、解吸和萃取等。此外，工业气体的冷却与回收、气体的湿法净制和干燥，以及兼有气液两相传质和传热的增湿、减湿等。塔设备应用面广、量大，其设备投资费用占整个工艺设备费用的较大比例。在化工或炼油厂中，塔设备的性能对于整个装置的产品产量、质量、生产能力和消耗定额以及三废处理

17、和环境保护等各个方面都有重大的影响。因此，塔设备的设计和研究受到化工、炼油行业的极大重视。为了使塔设备能更有效、更经济地运行，除了要求它满足特定的工艺条件外，还应满足以下要求：1.气液两相充分接触，相际间传热面积大；2.生产能力大，即气液处理量大；3.操作稳定，操作弹性大；4.阻力小；5.结构简单，制造、安装、维修方便，设备的投资及操作费用低；6.耐腐蚀，不易堵塞。塔设备的分类：1.按操作压力分有加压塔、常压塔及减压塔；2.按单元操作分有精馏塔、吸收塔、介吸塔、萃取塔、反应塔、干燥塔等；3.按内件结构分有填料塔、板式塔。1.2常压塔的工作原理及工艺路线 从原油的处理过程来看，上述常减压蒸馏装置

18、分为原油初馏（预汽化）、常压蒸馏和减压蒸馏三部分，油料在每一部分都经历一次加热汽化冷凝过程，故称之为“三段汽化”。如从过程的原理来看，实际上只是常压蒸馏与减压蒸馏两部分，而常压蒸馏部分可采用单塔（仅用一个常压塔，不用初馏塔）流程或者用双塔（用初馏塔和常压塔）流程。 国内大型炼油厂的原油蒸馏装置多采用的典型三段汽化常减压蒸馏流程如图11所示。 在炼油工艺中，原油在蒸馏前必须进行严格的脱盐、脱水，脱盐后原油换热到230240进初馏塔（又称预汽化塔），塔顶出轻汽油馏分或重整原料。塔底为拔头原油经常压炉加热至360370进入常压分馏塔，塔顶出汽油。 本次设计的是常压塔，常压塔的基本结构和工作原理如下图

19、： 由图可知，在塔1中精馏段最下一板的液体全部流入提留段中（此部分液体量由于受进料汽化率的限制，流率不大甚至接近于零）。而其余各塔，则只有部分液相从精馏段流入自己的汽提塔中，剩余部分则作为下一塔的回流；另外，原料进入塔1时，是气，液两相的，而其余各塔的进料都是气相进料。塔1的进料组成一般不变，而其余各塔的进料组成则与其下面塔的操作情况有关。 在操作时各塔是相互联系的，所以分析某一个塔的操作时还需要同时分析其相邻的塔的操作情况，现以塔3为例进行分析，如果相邻的下一塔（塔2）塔顶产物的浓度发生变化，塔3的进料浓度也变化。根据二元精馏过程的分析可知，当两段的板数固定，回流比不变时，如进料浓度小，则塔

20、3的顶部及底部产品中，低沸点物均同时减少。上一塔（塔4）对塔3的影响主要通过两个方面，即回流量的大小和回流组成。回流量变化的影响可以二元精馏分析得到，回流组成的稍许变化对分离影响不大。1.3常压塔的主要结构 在塔设备的类别中，由于目前工业上应用最广泛的是填料塔及板式塔，所以主要考虑这两种类别。 考虑到设计条件，在初馏塔中介质原油的分离程度要求不高，成分复杂，而且板式塔较填料塔而言其效率更高，更稳定，液气比适用范围大，持液量较大，安装、检修更容易，造价更低，故选用板式塔更为合理。 板式塔是一种逐级（板）接触的气液传质设备。塔内以塔板作为基本构件，气体自塔底向上以鼓泡或喷射的形式穿过塔板上的液层，

21、使气液相密切接触而进行传质与传热，两相的组分浓度呈阶梯式变化。塔盘采用浮阀型式。因为浮阀塔在石油、化工、等工业部门应用最为广泛，具有优异的综合性能，在设计和选用时常作为首选的板式塔型式。板式初馏塔的总体结构见装配草图。由图可见，板式塔除了各种内件之外，主要由塔体、支座、人孔或手孔、除沫器、接管、吊柱及扶梯、操作平台组成。a.塔体塔体即塔设备的外壳，常见的塔体由等直径、等厚度的圆筒及上下封头组成。对于大型塔设备，为了节省材料也有采用不等直径、不等厚度的塔体。塔设备通常安装在室外，因而塔体除了承受一定的操作压力（内压或外压）、温度外，还要考虑风载、地震载荷、偏心载荷。此外还要满足在试压、运输及吊装

22、时的强度、刚度及稳定性要求。本设计中初馏塔为常压0.15MPa，采用等直径等厚度型式。b.支座塔体支座是塔体与基础的连接结构。因为该塔设备较高、重量较大，为保证其足够的强度及刚度，故采用裙式支座。c.人孔及手孔为安装、检修、检查等需要，本初馏塔体上设有人孔。d.接管用于连接工艺管线，使塔设备与其他相关设备相连接。本初馏塔的主要接管见草图。e.吊柱安装于塔顶，主要用于安装、检修时吊运塔内件。此外，还有法兰等其他结构。第二章 初馏塔基本结构的设计2.1 设计条件已知给定设计条件如下： 工作介质：原油 塔径：4500mm 工作参数：最高工作压力0.15MPa，最高工作温度360 开口及接管根据现场确

23、定。 工作地点：武汉 查表得武汉“月平均最低气温”为-3.2，地震基本烈度为7度，基本风压0.30KN/m2。 2.2 塔高的确定（1） 塔的顶部空间高度 塔的顶部空间高度是指塔顶第一层塔盘到塔顶封头切线的距离。为了减少塔顶出口气体中夹带的液体量，顶部空间高度取ha=1500+1190=2690mm。（2） 塔的底部空间高度 塔的底部空间高度是塔底最末一层塔盘到塔底下封头切线处的距离。当进料系统有15分钟的缓冲时间容量时，釜液的停留时间可取35分钟，否则须取15分钟。根据塔径4500mm，可取塔底部空间高度5000mm。（3） 塔的主体高度 根据塔的工艺计算表 “国内某些炼油厂采用塔板数”表可

24、决定本常压石油分馏塔的塔板数如下：汽油-煤油段： 14层煤油-轻柴油： 14层轻柴油-重柴油： 10层重柴油-汽化段： 6层塔底汽提段： 6层全塔塔板数50层。塔盘之间的间距应主要考虑的因素有：雾沫夹带、物料的起泡性、操作弹性、安装和维修的要求。此外，塔板间距与液泛密切相关，塔板间距越大，越不易发生液泛。综合考虑以上因素，结合塔板间距标准系列，可取塔板间距为700mm。为了检修和安装的方便，需要在塔板之间合适的位置处开设人孔，此处的两塔板间距取800mm。进油口处空间高度取4200mm。总计人孔数为8个主体高度：7005+1000+7007+900+7003+1000+7003+800+700

25、5+900+7003+1000+7005+800+7005+800+1400+2400+7005=39700mm。（4） 椭圆形封头 根据JB/T4746-2002 ，选用EHA450016Q345R型号封头。如图2-1。图2-1表2.1 EHA椭圆形封头参数公称直径DN /mm总深度H/mm内表面积A/mm2容积V/ mm3直边高度h/mm质量m/kg4500116522.51612.5644402758.5（5） 裙座的高度 裙座的高度是指从塔底封头切线到基础环之间的高度。具体尺寸如下图2-2所示，裙座的全部高度有V和U相加和得到。其中U由工艺决定，在此常压塔设计中可以取裙座总高为4500

26、mm。 图 2-2（6） 塔的总高度 H=1500+5000+39700+1165+4500=51865mm塔设备的结构简图，见下图2-3： 图 2-32.3 塔盘选型与设计2.3.1 塔盘型式及设计 选用的浮阀塔盘，这类塔盘的塔盘板开有阀孔，安装了能在适当范围内上下浮动的阀片，其形状有圆形、条形、方形等。由于浮阀与塔盘板之间的流通面积能随气体负荷的变动而自动调节，因而在较宽的气体负荷范围内，均能保持稳定操作。气体在塔盘板上以水平方向催促，气液接触时间长，雾沫夹带量少，液面落差也小。浮阀具有生产能力大，操作弹性大，效率高，塔板结构及安装较泡罩简单因而重量轻，制造费用底的优点。 浮阀是浮阀塔的气

27、液传质元件。目前国内应用最为普遍的是F1型浮阀。F1型浮阀分为轻阀和重阀两种，轻阀采用1.5mm薄板冲压而成，质量约为25kg；重阀采用2mm薄板冲压，质量约为33g。由于轻阀漏液较大，除真空操作时选用外，一般用重阀。浮阀的阀片及阀腿是整体冲压的，阀片的周围还冲有三个下弯的小定距片。在浮阀关闭阀孔时，它能使浮阀与塔板间保留一小的间隙，一般约为2.5mm，同时，小定距片还能保证阀片停在塔板上与其他点接触，避免阀片粘在塔板上而无法上浮。阀片四周向下倾斜，且有锐边，增加了气体进入液层的湍动作用，有利于气液传质。浮阀的最大开度有阀腿的高度决定，一般为12.5mm。表2.2 F1型浮阀的基本参数标记L阀

28、片厚度阀片重量（g）塔盘板厚SH材质F1Q-3B1.5324.811151Cr18Ni9Ti 浮阀数：N=Vs/ (uo/4*do*do)=146 浮阀的排列：浮阀以三角形排列为好，各排浮阀垂直于液流方向，使气液两相均匀接触。对分块式塔盘，由于塔盘板分块的宽度是统一的，所以采用等腰三角形排列。在垂直于液流的方向上，浮阀的中心距t固定不变，一般定位75mm。等腰三角形的高为100mm。在排列浮阀时，还应注意外围浮阀与塔壁和堰之间保留相当的距离，以利于安装和操作，则我们取80mm。分块式塔盘外围浮阀的中心与进口堰、溢流堰的距离，一般为100mm。 溢流堰高度 hw = hT + hr + h +

29、hss 其中：hT=30mm，泡罩底隙； hr =20mm，泡罩帽缘圈高度； h =30mm，齿缝高度； hss =20mm，静液封高度。 故 hw =100mm，取每块存留介质高120mm。 2.3.2 塔盘的结构设计 塔盘按结构分为整块式和分块式两种类型。由于塔径大于800mm，故采用分块式塔盘。直径较大的板式塔，为便于制造、安装、检修，可将塔盘板分成数块，通过人孔送入塔内，装在焊于塔体内壁的塔盘支撑件上。选用自伸梁式。选择具有可调节堰、可拆降液板、自伸梁式塔盘板的单流塔结构。2.3.3 塔盘板（1）用自伸梁式。（2）塔盘板的分块 矩形塔盘板用于塔盘中间部分，端部取3个卡子。 弧形塔盘板及

30、切角矩形塔盘板用于塔壁附件。（3）塔盘板的结构尺寸 塔盘板的支撑件，支撑圈、支撑板和降液板连接带焊在塔内壁上，用以支持塔盘板和降液板。表2.3塔盘直径支持圈宽度支持板宽度厚度2400mm60mm60mm10mm塔盘板外沿与塔内壁间隙为35mm与支持圈搭接的塔盘板外沿直径Dp=1800（1800*1%+20）=1762mm塔盘板与支持圈连接处的紧固件取120mm塔盘板之间连接的紧固件间距为180mm塔盘板冲压部分的尺寸 R=1.56=9 R1=6自伸梁高度L=485mm h1h2=5025（4）支持件结构 塔盘上的降液板及受液盘，有可拆结构及焊接的固定结构。固定结构的降液板和受液盘，与支持圈、支

31、撑板一起，都焊在塔壁上，形成塔盘的固定件。（5）排液孔板式塔在停止操作时，塔盘、受液盘、封液盘等应均能自行排净存液，否则就须开设排液孔。在这些盘中开设一个直径为10mm的排液孔。（6）降液管及受液盘 降液管选用弓形降液管。 当降液面积占塔盘总面积的12%以上时，应选用倾斜式降液管。它的下部截面为上部截面的56%，这样可以扩大塔盘的有效面积。一般取倾斜降液板的倾斜角为10。可拆式弓形降液管是由焊在塔壁上的连接带，以及可拆的降液板和紧固件装配而成。用M10螺栓紧固时，在降液板间的连接处均用直径为12mm圆孔。在降液板与连接带的连接处，连接带上用直径为12mm圆孔，降液板上用1438mm的长圆孔，以

32、便于安装、调整。 受液盘选用凹形受液盘。可拆式结构的每个可拆卸零件均应能通过人孔。在受液盘的下方设加强筋板，则凹形受液盘的深度为80mm。 封液盘：在塔或塔段最低一层塔盘的降液管末端，应设封液盘，以保证降液管出口处的液封。入口堰：当出口堰顶高度大于降液管底边时，在正对第一排气液接触元件的上游，设置直径8mm圆钢或小型角钢构成入口堰。对于分块式塔盘，入口堰分段地焊在分块的塔盘板上，与塔盘板组成一体。入口堰与塔盘板的连接，采用间断焊或电阻点焊，须注意防止塔盘板的焊接变形。 出口堰：与可拆式降液管配用的出口堰，可用角钢或用钢板弯成角钢形状，用紧固件连接到塔盘支持件或降液板上。堰板的两侧用紧固件固定在

33、降液板的连接带上。表2.4 塔盘零件的最小厚度材料塔盘板受液盘降液板碳钢3342.3.4 塔盘支撑梁的设计当塔盘必须设置主梁时，应设法尽量减少主梁高度，以减少它对工艺操作的影响，并要求在安装时，人员能从梁底下通过。2.3.5 塔盘的紧固件 塔盘板之间的连接可用于螺纹连接紧固件，选上可拆连接型式。塔盘板与支持板或支持圈的连接用于螺纹卡板紧固件。卡子由卡板、椭圆垫板、圆头螺栓和螺母组成。卡板与圆头螺栓焊成一个整体，点焊时应使螺栓尾部沟槽的方向与卡板的长度方向平行，以辨别卡板的方位。当拧紧螺母时，通过椭圆垫板和卡板，把塔盘板紧固在支持圈上。2.4 附件设计2.4.1 人孔 人孔的设置应便于人员进入任

34、何一层塔板。由于设置人孔处的塔板间距要增大，且人孔设置过多会使制造时塔体的弯曲度难以达到要求。所以，每5个塔板之间设有一个人孔。开设人孔处的两层塔板中心距离为800mm。 塔体上采用垂直吊盖人孔。人孔法兰的密封面型式及垫片用材，一般与塔的接管法兰相同。采用对焊法兰人孔。人孔深入塔内部分应与塔的内壁修平，其边缘须倒棱或磨圆。设计人孔尺寸为600mm。2.4.2 接管（1） 原油进料口 油气体进口的结构，要能防止液体淹没气体通道，并防止固体颗粒的沉淀。当塔径大于1500mm时，塔的气体进口管的末端宜做成向下的喇叭形扩大口。进料口的工程直径为600mm。伸出的长度为300mm。其接管的上盖板，下盖板

35、，衬板见施工图。表2.2 弯管进料管内管dg2S2外管dg1S1RH1133463012400150（2） 釜液出口 釜液从塔底出口管流出时，会形成一个向下的漩涡，使塔釜液面不稳定，且能带走气体。塔釜出口应设置防涡流挡板，见施工图。釜液出口管直径选择600mm，伸出高度为490mm。引出孔的加强管上，一般应焊支撑板支撑。其结构尺寸见图5-6。裙座上应开设检查孔，选长圆行的检查孔，数量一个。ri=225mm w=450mm引出孔、检查孔的加强管与裙座壳的连接应采用全焊透结构。（3） 液面计口为了监视、调整塔釜内流量，塔釜上一定要设置液面计口。结合实际情况，根据HG/T21584，选择磁性液面计，

36、其适用于DN=1.616.0MPa，温度在4030，液体密度大于等于0.45g/cm，黏度小于150MPaS的液体，故符合要求。 液面计是用来观察设备内部液位变化的一种装置，为设备操作提供依据。它的作用是通过测量液位来确定容器中的物料的量，以保证生产过程中各环节必须定量的物料，并可以通过它来观察连续生产过程是否正常，以便可靠地控制过程的进行。 液面计公称直径为20mm，伸出高度400mm，6个液面计。（4） 热电偶 广泛用在测量工业生产过程中01800内各种液体。蒸汽和气体温度作为温度测量和调节装置的感温元件。热电偶的公称直径为M252，伸出高度400mm。（5） 其他接管选型a.塔顶气体出口

37、：700mm 720mmb.常顶循抽出口，常一中抽出口，常二返塔口，常二中抽出口：350mm 377mmc.常二中返塔口，常顶循返塔口，常一中返塔口：300mm 325mmd.常一线返回口，常二线抽出口，常三线抽出口，汽提蒸气入口，浮球液位计：250mm 273mme.常一线抽出口，常二线返塔口，安全阀：200mm 219mm f.常顶冷回流入口：150mm 159mmg.减压过汽化油入口：100mm 108mm2.4.3 管法兰 （1） 根据法兰标准欧洲体系HG20595-97法兰的选用，选择带颈对焊钢制法兰，采用凹面连接型式。如图2-4。图2-4表2.3 管法兰尺寸表管口a.塔顶气体出口e

38、.安全阀门g.液面计口人孔d.汽提蒸汽入口b.常顶循抽出口f.常顶冷回流口c常顶循返塔口公称直径DN700200100600250350150300管外径720219108630273377159325法兰外径D910340220840405520285460螺栓孔中心圆直径K840295180770355470240410螺栓孔直径L3622183626262226螺栓孔数量n24128201216812螺纹ThM33M20M16M33M24M24M20M24法兰厚度C4024225426302428法兰颈N760234140690288410350S6.36.38H1161616R1286

39、12101010法兰高度H55708255法兰重量11.516.730.59.13f254.54.554.554.54.5f343.53.543.543.53.5注：以上数据按照法兰欧洲体系HG20595-97标准选取。 凹凸面安装时易于对中，还能有效地防止垫片被挤出压紧面，适用于公称压力小于等于6.4MPa的容器法兰和管法兰。 接管的加固： 对于DN小于等于25mm，伸出长度大于等于150mm以及DN=3250mm，伸出长度大于等于200mm的接管，应采用变径管加固或设置筋板予以支撑。 接管伸长量： 根据标准20583-1998，保温层厚度为100mm时，表2.4接管公称直径最小伸出长度10

40、5015070200200 接管插入设备筒体中长度：表2.5接管公称直径接管外径接管插入的长度35036281501592.550570.5500516242002194.580891202502502626.545046219.75（2） 垫片选择 垫片是螺栓法兰连接的核心，密封效果的好坏主要取决于垫片的密封性能，选石棉橡胶板垫片。表2.6公称直径内环内径缠绕垫内径缠绕垫外径外环外径缠绕垫厚度内外环厚度3503703954254444.531501621741962184.535005215505866174.536006226506867344.532002132252512734.538

41、086951151424.537007127407808044.532502672793073294.53（3） 紧固件的选择 根据标准HG20613-97，密封面型式是凸面。 在公称压力小于等于4.0MPa非剧烈循环场合用双头螺柱GB901-B级材料0Cr18Ni9性能等级8.8，螺母材料0Cr18Ni9性能等级8。粗牙。2.4.4 吊柱 对于较高的室外无框架的整体塔，在塔顶设置吊柱，对补充和更换填料，安装和拆卸内件，是既方便又经济的一项设施。一般高度在15m以上的塔，都须设置吊柱。 吊柱设置方位应使吊柱中心线与人孔中心线间有合适的夹角，使人能站在平台上操纵手柄，让经过吊柱的垂直线可以转到人

42、孔附近。 吊柱立柱为20无缝钢管，其它各部件采用A3。吊柱与塔连接的衬板应与塔体的材料相同。吊柱的结构简图及尺寸见图2-5，表2.7。表2.7 吊柱尺寸表SLHRe质量kg标准图号16004250125021912935300120475HG/T21639-34图2-5 吊柱的结构型式1.下支座；2.防雨罩；3.挡销；4.上支座；5.止动插销；6.手把；7.吊杆；8.耳环；9.吊钩；10.封板2.4.5 操作平台与梯子 操作平台的材料：平台全为钢结构，材料一般为Q 235-AF 操作平台应设置在人孔、手孔、塔顶吊柱、液面计等需要经常检修和操作的地方。操作平台应布置得在检修时不再需要另外设置脚手

43、架和缆索。塔上每隔5m安装一层操作平台，共10层，平台宽1.2m，单位质量150kg/ m2 ，包角180。 平台边缘与塔壁之间应留出一定间隙，以便于进行设备的保温、涂漆工作。有保温时，至保温层表面的间隙为50mm。支撑平台的槽钢梁一般应沿平台外周围等分安排相邻间距为1000mm。平台栏杆用直径为5mm的黑铁管制成。管端应予封闭，以防腐蚀性气体进入。栏杆高度1000mm。当安装标高在15m以上的平台时，栏杆高度宜用1.2m，中间还需用双横杆。栏杆的立柱许用牢固的型钢制造，立柱间距1000mm。 选择笼式扶梯，笼梯相邻护圈的间距为1.2m。在平台通道开口处以下的笼梯护圈，应在平台下1000mm。 梯子自塔体、保温层外表面的距离为300mm。梯子最低一级踏步应高出地面300mm。相邻踏步的间距