液氨贮罐的机械设计.doc

《液氨贮罐的机械设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《液氨贮罐的机械设计.doc（24页珍藏版）》请在沃文网上搜索。

1、沈阳理工大学课程设计设计任务书设计课题：液氨贮罐的机械设计工艺参数：最高使用温度：T=50公称直径：DN=2800mm筒体长度（不含封头）：L0=5100mm设计内容：1.筒体材料的选择2.罐的结构尺寸3.罐的制造施工4.零部件型号及位置5.相关校核计算设计人：万栋学号：0708010225下达时间：2010年11月19日完成时间：2010年12月21日21目录1前言12液氨贮罐设计参数的确定22.1设计温度与设计压力的确定22.2筒体和附件材料的选择22.3其他设计参数22.3.1封头的选择32.3.2许用应力32.3.3焊接接头系数32.3.4液面计的选取43工艺计算53.1筒体壁厚的计算

2、53.2封头壁厚的计算53.3强度检验及水压试验63.4选择人孔并核算开孔补强63.4.1人孔的选择73.4.2开孔补强的计算83.5支座93.5.1支座的选取93.5.2鞍座的计算103.5.3安装位置114选配工艺接管124.1液氨进料管124.2液氨出料管124.3排污管124.4液面计接管124.5放空管接口管134.6安全阀接口管135参数校核145.1筒体轴向应力校核145.1.1筒体轴向弯矩计算145.1.2筒体轴向应力计算155.2筒体和封头切向应力校核165.2.1筒体切向应力计算165.2.2封头切向应力计算165.3筒体环向应力校核175.3.1环向应力计算175.3.2

3、环向应力校核175.4鞍座有效断面平均压力186设计结果一览表197液氨贮罐装配图20参考文献211 前言液氨，又称为无水氨，是一种无色液体。氨作为一种重要的化工原料，应用广泛，为运输及储存便利，通常将气态的氨气通过加压或冷却得到液态氨。液氨在工业上应用广泛，而且具有腐蚀性，且容易挥发，所以其化学事故发生率相当高。液氨主要用于生产硝酸、尿素和其他化学肥料，还可用作医药和农药的原料。液氨在国防工业中，用于制造火箭、导弹的推进剂。可用作有机化工产品的氨化原料，还可用作冷冻剂。液氨还可用于纺织品的丝光整理。为能够进行连续的生产，需要有储存液氨的容器，因此设计液氨贮罐是制造贮罐的必备步骤，是化工生产能

4、够顺利进行的前提。本次课程设计是在我们学完化工设备机械基础这门课程后开的课程设计，目的就是设计一台液氨贮罐。根据设计任务书的要求，贮罐形式为圆筒形，由于立式圆筒形容器承受自然原因引起的应力破坏的能力较弱，故选用圆筒形卧式容器。设计内容主要包括，设计所需参数的确定，贮罐材料的选取，筒体和封头壁厚的计算以及相关校核，另外还有支座以及一些附件的选取与安装。最后汇出液氨贮罐的装配图。由于本人能力有限，设计过程中难免出现错误，还请老师指出。2 液氨贮罐设计参数的确定2.1 设计温度与设计压力的确定根据设计任务书的要求，所设计液氨贮罐的最高使用温度为50，查表可知50时液氨的饱和蒸汽压为2.033MPa1

5、。容器的设计压力应该高于其最大工作压力，对于装有安全阀的容器，其设计压力不得低于安全阀的开启压力，安全阀的开启压力是根据容器最大工作压力调定，据此，取最大压力的1.1倍作为容器的设计压力，故设计压力为，取。2.2 筒体和附件材料的选择纯液氨腐蚀性小，贮罐可选用一般碳素钢，压力容器专用钢板为20R，另外还有一些合金钢，如16MnR、15MnVR等也适合做为压力容器的钢板。16MnR是345 MPa级的低合金钢，具有良好的机械性能、焊接性能、工艺性能及低温冲击韧性。中温及低温的机械性能均优于Q235-A、15、20等碳素钢，是使用十分成熟的钢种，质量稳定、可使用-40475场合。15MnVR是屈服

6、极限为390MPa级的低合金结构钢，其塑性和冲击韧性较16MnR低，其波动较大2。另外从经济的角度考虑，16MnR也较20R制造费用低。所以在此选择16MnR钢板作为制造筒体的材料。16MnR的含碳量为0.12%0.20%，含Mn量较低，伸长率为19-21%，是目前我国用途最广、用量最大的压力容器专用钢板。优质低碳钢的强度较低，塑性好，焊接性能好，因此在化工设备制造中常用作热交换器列管、设备接管、法兰的垫片包皮。优质中碳钢的强度较高，韧性较好，但焊接性能较差，不宜用作接管用钢。由于接管要求焊接性能好且塑性好。故选择10号优质低碳钢的普通无缝钢管制作各型号接管。由于法兰必须具有足够大的强度和刚度

7、，以满足连接的条件，使之能够密封良好，故选用20号钢。2.3 其他设计参数2.3.1 封头的选择几何方面，就单位容积的表面积来说，以半球形封头为最小。椭圆形和蝶形封头的容积和表面积基本相同，可以近似认为相等。力学方面，在直径、厚度和计算压力相同的条件下，半球形封头的应力最小，二向薄膜应力相等，而沿经线的分布式均匀的。如果与壁厚相同的圆筒体连接，边缘附近的最大应力与薄膜应力并无明显不同。椭圆形封头的应力情况就不如半球形封头均匀。由应力分析可知，椭圆形封头沿经线各点的应力是变化的，顶点处应力最大，在赤道上可能出现环向内压应力，对于标准椭圆形封头与壁厚相等的圆筒体相连接时，其可以达到与筒体等强度2。

8、从制造方面分析来看，球形封头是最理想的结构形式，但缺点是浓度大，冲压较为困难；椭圆封头浓度比半球形封头小得多，易于冲压成型，是目前中低压容器中应用较多的封头之一。因此，从几何、力学和制造方面综合考虑，采用标准椭圆形封头最为合理。椭圆形封头的型式及尺寸按JB/T 4737-95椭圆形封头的规定标准椭圆形封头的长短轴比值为2。封头材料与筒体一样为16MnR。2.3.2 许用应力制造容器所用的钢板，其在设计温度下许用应力值的大小，直接决定着容器强度，是主要设计参数之一2。在GB 150钢制压力容器中，对钢板、锻件、紧固件均规定了材料的许用应力，16MnR的许用应力见表2-1。表2.1 压力容器用16

9、MnR钢板的许用应力钢号钢板标准使用状态厚度mm常温强度指标在下列温度()下的需用应力/MPabMPasMPa2010015016MnRGB 6654热轧，正火616510345170170170163649032516316316336604703051571571572.3.3 焊接接头系数焊缝区是容器上强度比较薄弱的地方。焊缝区强度降低的原因在于焊接时可能出现缺陷而未被发现；焊接热影响区往往形成出大晶粒区而使强度和塑性降低；由于结构刚性约束造成焊接内应力过大等。焊缝区的强度主要决定于熔焊金属、焊缝结构和施焊质量。设计所需的焊接街头系数大小主要根据焊接接头的型式和无损检测的长度比率确定。容

10、器筒体的纵向焊接接头和封头的拼接接头基本上都采用双面焊，所以取焊接接头系数(双面焊，全部无损探伤)2。2.3.4 液面计的选取液面计是用以指示容器内物料液面的装置，其类型很多，本设计只考虑两种常见的液面计，玻璃板液面计和玻璃管液面计。玻璃管液面计只有一种（G型），由于其公称压力为1.6MPa，不符合本设计要求，故不能选用玻璃管液面计。另外，玻璃板液面计有三种：透光式玻璃板液面计（T型）、反射式玻璃板液面计（R型）、视镜式玻璃板液面计（S型）。由于S型承压能力低（公称压力0.6MPa），故只能选用T型和R型的液面计。考虑到本设备不大且设计压力为2.16MPa，选用T型即透光式玻璃板液面计2。透光

11、式、公称压力PN2.5MPa、碳钢材料、保温型、排污口配阀门、长颈对焊突面法兰连接（按HG 20595-97），公称长度L=1450mm的液面计，标记为：液面计 AT 2.5-W-1450V3 工艺计算3.1 筒体壁厚的计算筒体的理论计算壁厚公式为2： (3.1)式中 筒体的理论计算壁厚，mm； pc筒体计算压力，MPa； Di筒体内径，mm； t钢板在设计温度下的许用应力，MPa;焊接接头系数，其值为1。取计算压力pc=p=2.2MPa，筒体内径Di=DN=2800mm，查表2.1知16MnR在设计温度为50时的许用应力为t=163MPa，将这些数值代入公式(3.1)计算出筒体的计算厚度为：

12、由于液氨对金属有一定的腐蚀，取腐蚀裕量C2=2mm，故筒体的设计厚度为：由钢板厚度负偏差表查得C1=0.8mm，故名义壁厚为：圆整后取n=22mm。3.2 封头壁厚的计算采用的是标准椭圆形封头，各参数与筒体相同，其厚度计算式为2：设计厚度为：名义厚度为：圆整后取n=22mm。查得标准椭圆形封头的直边高度(JB/T4737-95)为h0=50mm。3.3 强度检验及水压试验强度检验指的是容器制成后，经过热处理及焊缝处的无损检验合格的容器要做液压试验或气压试验来检验容器的强度，因为在压力下充以气体的容器，它具有是裂纹扩展的内能要比充以不可压缩液体的相同容器要大得多，万一当受压容器或管道在受气压下破

13、坏时，其危险性远比液压试验大。所以通常采用液压试验。以水为液压试验的介质。GB 150-1998钢制压力容器规定液压试验压力如下3： (3.2)式中 PT试验压力，MPa；p设计压力，MPa； 、t分别为液压试验温度和设计温度下壳壁材料的许用应力，MPa。将p=2.16MPa， =t=163MPa代入式(3.2)得液压试验的试验压力为：试验时器壁的应力为： (3.3)其中有效厚度，故查表2.1可知22mm的16MnR钢板的常温强度指标s=325MPa。所以，则，故所设计的器壁厚度满足水压试验要求。3.4 选择人孔并核算开孔补强3.4.1 人孔的选择在化工设备中，为了便于内部附件的安装，修理和村

14、里，防腐以及对设备内部进行检查、清洗，往往开设人孔和手孔。人孔主要由筒节、法兰、盖板和手柄组成。一般人孔有两个手柄。贮罐的工作温度为常温，设计压力为2.16MPa，故人孔的标准按公称压力为2.5MPa等级选取。由于人孔盖直径较大且质量较重，故选用水平吊盖带颈对焊法兰人孔(HG 21524-95)，公称直径为450mm，突面法兰密封面(RF型)。该人孔结构中有吊钩和销轴，在检修时只需松开螺栓将盖板绕销轴旋转，即可轻松进入，而不必将其取下以节约维修时间。查得该人孔的有关数据如下2：表3.1 水平吊盖带颈对焊法兰人孔(突面)标准尺寸(mm)公称压力MPa公称直径dWSDD1dbb1b2AH1H2d0

15、2.54504801267060045046394438032021436该水平吊盖带颈对焊法兰人孔的标记为：HG21524-95 人孔RF （AG）450-2.5 其中RF指突面密封，指接管与法兰的材料为16MnR，AG是指用普通石棉橡胶板垫片，450-2.5是指公称直径为450mm、公称压力为2.5 Mpa。表3.2 人孔PN2.5 DN450(HG21524-95)明细表件号标准号名称数量材料尺寸/mm1筒节116MnRdWS=48012，H1=3202HGJ52-91法兰116Mn(锻件)3HGJ69-91垫片1石棉橡胶板=3(代号AG)4HGJ63-91法兰盖116MnRb1=39，

16、 b2=445HGJ75-91P螺柱2035M3321756螺母4025M337吊环1Q235-A.F8转臂1Q235-A.Fd0=369GB95-85垫圈201100HV10GB41-88螺母M2024级11吊钩1Q235-A.F12环1Q235-A.F13无缝钢管12014支承板116MnR3.4.2 开孔补强的计算由于人孔的筒节不是采用无缝钢管，故不能直接选用补强圈标准。由表3.1知本设计所选用的人孔筒节内径di450mm，壁厚nt12mm。据此差得补强圈尺寸(JB/T 4736-2002)为：外径D2=760mm，内径D1=450+212+14=488mm。开孔补强的有关计算参数如下3

17、：1、 开孔所需补强面积A内压容器的圆筒开孔后所需的补强面积为 mm2 (3.4)式中 d开孔直径，圆形孔取接管内直径加两倍壁厚附加量，mm；壳体开孔处的计算厚度，mm；et接管有效厚度，mm；fr强度削弱系数，等于设计温度下接管材料与壳体材料许用应力之比值。对于圆筒，壳体开口出的计算厚度为：开孔直径由于接管材料与壳体材料都为16MnR，故fr=1，将这些数据代入式(3.4)得：开孔所需补强面积2、 有效宽度B二者中取较大值B=911.2mm。3、 有效高度(1) 外侧高度h1二者中取较小值h1=73.94mm(2) 内侧高度h2二者中取较小值h2=0mm。4、 补强面积Ae在有效补强范围内，

18、可作为补强的截面积按下式计算 (3.5)式中 Ae补强面积，mm2；A1壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积按式(3.6)，mm2;A2接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积按式(3.7)，mm2；A3焊缝金属截面积，mm2。计算如下： (3.6)其中接管有效厚度为，故 (3.7)其中接管计算厚度为，故焊缝金属截面积，故补强面积Ae为由于，故开孔需另加补强，其另加补强面积为5、 补强圈厚度圆整后取，补强材料与壳体材料相同为16MnR。3.5 支座3.5.1 支座的选取支座用来支撑容器的重量、固定容器的位置并使容器在操作中保持稳定。卧式圆筒形容器的支座分为鞍式支座、圈座、腿式支座三类。由于鞍式

19、支座承压能力较好且对筒体产生的局部应力较小，故此设计中选用鞍式支座。鞍座分为A型（轻型）和B型（重型）两类，每种形式的鞍座又分为固定式支座（F）和滑动式支座（S）两种。由于在此设计中，贮罐体积较小且长径比较小，故采用A型双鞍座，一为固定式，一为滑动式支座。3.5.2 鞍座的计算首先粗略计算鞍座负荷。贮罐总质量为5 (3.8)式中 m1罐体质量，kg；m2封头质量，kg；m3水的质量，kg；m4附件质量，kg。1、 罐体质量m1公称直径DN=2800mm，壁厚=22mm的筒体，查表5（化工设备设计基础，天津大学出版社，附表4）得每米质量是q1=1531kg/m，所以2、 封头质量m2公称直径DN

20、=2800mm，壁厚=22mm，直边高度h0=50mm的标准椭圆形封头，查表（化工设备设计基础，天津大学出版社，附表6）得其质量，所以3、 水的质量m3 (3.9)式中 装量系数，取0.9；（压力容器安全技术监察规程规定：介质为液化气体的固定式压力容器，装量系数一般取0.9）V贮罐容积，m3；水的密度，1000kg/m3。筒体公称直径DN=2800mm，筒体长度L0=5.1m，查表5（化工设备设计基础，天津大学出版社，附表5）得封头容积为Vh=3.18m3，则贮罐总容积为于是4、附件质量m4人孔约重200kg，其它接口管的总重约350kg。于是m4=550kg。故设备总质量为每个鞍座承受的负荷

21、为根据鞍座承受的负荷，查表4（化工设备机械基础，大连理工大学出版社，附录16）可知，选择轻型（A）带垫板，包角为120的鞍座。即JB/T4712-92 鞍座A2800-F，JB/T4712-92 鞍座A2800-S。其标准尺寸如下：表3.3 A型鞍座标准尺寸(mm)公称直径DN允许载荷/kN鞍座高度h底板腹板筋板垫板螺栓连接尺寸l1b112l3b2b33弧长b44e间距l2螺孔d螺纹M孔长l28004472502040300121032026835883260500865180024M20403.5.3 安装位置筒体长度 (3.10)式中A鞍座与封头切线之间的距离，mm；L1两鞍座间距，mm。

22、由于筒体L/D较大，且鞍座所在平面又无加强圈，取24 选配工艺接管4.1 液氨进料管进料管伸进设备内部并将管的一端切成45，为的是避免物料沿设备内壁流动以减少磨蚀和腐蚀。为了在短时间内将物料注满容器。采用的无缝钢管。配用具有突面密封的带颈对焊管法兰，法兰标记：HG20595 法兰 WN50-2.5 RF 20。接管长500mm，不需补强6。4.2 液氨出料管在化工生产中，需要将液体介质运送到与容器平行的或较高的设备中去，并且获得纯净无杂质的物料。故采用可拆的压出管，将它用法兰固定在接口管内。罐体的接口管法兰采用HG20595 法兰 WN32-2.5 RF 20。与该法兰相配并焊接在压出管的法兰

23、上，其连接尺寸和厚度与HG20595 法兰 WN32-2.5 RF 20相同，但其内径为25mm。液氨压出管的端部法兰采用HG20595 法兰 WN20-2.5 RF 20。这些小管都不必补强。压出管伸入贮罐2.6m。4.3 排污管贮罐右端最底部安设一个排污管，管子规格：，管端焊有一与截止阀J41W-16相配的管法兰HG20595 法兰 WN50-2.5 RF 20。4.4 液面计接管本贮罐采用透光式玻璃板液面计AT 2.5-W-1450V 两支。与液面计相配的接管尺寸为，管法兰为HG20595 法兰WN10-2.5 RF 20。4.5 放空管接口管为了在注入液体时，将容器内的空气排到罐体外以

24、便能顺利快速地注入，需安设一放空管。采用无缝钢管，法兰为HG20595 法兰 WN32-2.5 RF 20。4.6 安全阀接口管 安全阀接管尺寸由安全阀泄放量决定。本贮罐选用的无缝钢管，法兰为HG20595 法兰 WN32-2.5 RF 20。各接管的长度都是200mm。5 参数校核5.1 筒体轴向应力校核5.1.1 筒体轴向弯矩计算筒体中间处截面的弯矩为 (5.1)式中F鞍座反力(N)；Rm椭圆封头长半轴外半径(mm)；L两封头切线之间的距离(mm)；A鞍座的位置(mm)；hi筒体内半径(mm)；其中所以 支座处截面上的弯矩为 (5.2)于是5.1.2 筒体轴向应力计算由化工机械工程手册（上

25、卷）P11-99 表11.4-11 查得K1=K2=1.0。因为，且ARm/2=711mm，故最大轴向应力出现在跨中面，校核跨中面应力。1、 由弯矩引起的轴向应力圆筒中间截面上最高点处： (5.3)于是最低点处：鞍座截面处最高点处：最低点处：=2、 由设计压力引起的轴向应力 (5.4)于是3、 轴向应力组合与校核最大轴向拉应力出现在筒体中间截面最低点处, 于是 (5.5)许用轴向拉压应力t=163MPa，合格。最大轴向压应力出现在充满水时，在筒体中间截面的最高点处轴向许用应力 (5.6)根据A值查外压容器设计的材料温度线图6（化工设备机械基础,赵军编，P152）图11-9，查得B=130MPa

26、，取许用压缩应力，合格。5.2 筒体和封头切向应力校核5.2.1 筒体切向应力计算 (5.7)由化工机械工程手册（上卷）P11-100表11.4-12查得K3=0.880，K4=0.401。于是5.2.2 封头切向应力计算 (5.8)于是合格.5.3 筒体环向应力校核5.3.1 环向应力计算设垫片不起作用。1、 在鞍座处横截面最低点处 (5.9)式中b2筒体有效宽度。由化工机械基础手册（上卷）P11-101表11.4-13查得K5=0.7603，K6=0.0132。式中k=0.1考虑容器焊在鞍座上 (5.10)式中b支座轴向宽度。于是故2、 鞍座边角处轴向应力因为，所以 (5.11)5.3.2

27、 环向应力校核合格。合格。5.4 鞍座有效断面平均压力支座承受的水平分力 (5.12)由化工机械工程手册（上卷）P11-103表11.4-15查得K9=0.204。于是鞍座有效断面平均应力 (5.13)式中Hs鞍座计算高度；b0鞍座腹板厚度。其中Hs取鞍座实际高度（Hs=250mm）和中的最小值，即Hs=250mm。腹板厚度于是应力校核：合格。式中，鞍座材料16MnR的许用应力。6 设计结果一览表序号名称指标材料1设计压力2.16MPa2工作温度503物料名称液氨4容积37.75m35筒体DN2800mm22mm，L=5100mm16MnR6封头DN2800mm22mm，h=50mm16MnR

28、7鞍座JB/T4712-92 鞍座A2800-FJB/T4712-92 鞍座A2800-SQ235A.F8人孔HG21524-95 人孔RF （AG）450-2.5组合件9补强圈16MnR10液面计液面计 AT 2.5-W-1450V组合件11液面计接管，L=500mm1012进料管，L=500mm1013出料管，L=200mm1014压料接管，L=3000mm1015排污管，L=200mm1016放空管，L=200mm1017安全阀接管，L=200mm1018法兰配合以上接管207 液氨贮罐装配图贮罐的总装配图见附页7，各零部件的名称，规格、尺寸、材料等见明细表。贮罐技术要求：本设计按GB

29、150-1998钢制压力容器进行制造，试验和验收；焊接材料、对接焊接接头形式及尺寸可按GB 985-80中规定（设计焊接接头系数取1.0）；焊接采用电弧焊，焊条牌号E4303；壳体焊缝应进行无损探伤检查，探伤长度为100%；设备制造完毕后，以2.7MPa表压进行水压试验；管口安装位置见图。参考文献1 陈钟秀，顾飞燕，胡望明.化工热力学.北京：化学工业出版社，2001.2 董大勤.化工设备机械基础.北京：化学工业出版社，2009.3 丁伯民，黄正林.化工容器.北京：化学工业出版社，2003.4 刁玉玮，王立业.化工设备机械基础.大连：大连理工大学出版社，2003.5 谭蔚.化工设备设计基础.天津：天津大学出版社，2008.6 赵军，张有忱，段成红.化工设备机械基础.北京：化学工业出版社，2007.7 林大钧.简明化工制图.北京：化学工业出版社，2005.