桥梁基础工程课程设计.doc

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1、目录第1章 概述31.1工程概况和设计任务31.2工程地质和水文地质资料91.3设计依据10第2章 方案设计（或初步设计）112.1地基持力层的选择112.2荷载计算112.2.1主力计算112.2.2附加力计算142.2.3荷载组合152.3基础类型的比选152.4基础尺寸的拟定162.4.1选定桩基础的类型162.4.2 拟定桩长和桩径162.4.3 估算桩数，拟定布桩形式16第3章 技术设计183.1桩基础的平面分析183.1.1 b0、m、的确定183.1.2单桩的刚度系数计算183.1.3群桩的刚度系数计算193.1.4桩顶位移及桩基础内力计算193.2横向荷载下单桩的内力和位移计算

2、203.3单桩轴向承载力检算233.4墩台顶的水平位移检算243.5群桩基础的承载力和位移检算243.8 桩身截面配筋计算27第4章 初步的施工组织设计314.1基础的施工工艺流程314.2主要施工机具324.3 主要工程数量和材料用量334.4保证施工质量的措施334.4.1成孔质量控制334.4.2成桩质量控制34第1章 概述1.1工程概况和设计任务该桥梁系某I级铁路干线上的特大桥（单线），线路位于直线平坡地段。该地区地震设防烈度为VI度，不考虑地震设防问题。桥梁及桥墩部分的设计已经完成，桥跨由38孔32m后张法预应力混凝土梁【图号：专桥（01）2051】组成，该梁全长32.6m，梁高2.

3、65m，跨中腹板厚度0.18m，下翼缘梁端宽0.88m，上翼缘宽1.92m，为分片式T梁，两片梁腹板中心距为2.0m，桥梁跨中纵断面示意如图11所示。每孔梁的理论重量为2276 kN，梁上设双侧人行道，其重量与线路上部建筑重量为35.5kN/m。梁缝10cm，桥墩支承垫石顶面高程1178.12m，轨底高程1181.25m，全桥总布置见图12。图11桥梁跨中纵断面示意图图12全桥总布置图图13圆端形桥墩构造图图14空心桥墩构造图图1510号桥墩钻孔柱状图桥墩采用圆端形桥墩【图号：叁桥（2005）4203】和空心桥墩【图号：叁桥（2005）4205】2种，其中1#6#、33#37#采用圆端形桥墩，

4、7#32#采用空心桥墩。圆端形桥墩支承垫石采用C40钢筋混凝土，顶帽采用C30钢筋混凝土，墩身采用C30混凝土，圆端形桥墩构造图见图13。空心桥墩支承垫石采用C40钢筋混凝土，顶帽采用C30钢筋混凝土，墩身采用C30混凝土，空心桥墩构造图见图14。桥梁支座采用SQMZ型铸钢支座【图号：通桥（2006）8057】，支座铰中心至支承垫石顶面的距离为40cm。本设计对象为某铁路的特大型桥梁，该桥梁的上部结构和桥墩设计已经完成，本课程设计的任务是完成桥墩基础的设计与检算。要求同学选择（或由指导教师分配）一个基础，按给定的条件完成相关的设计和计算工作，具体要求如下：（1）综合分析设计资料，对三种常用的桥

5、梁基础类型（明挖基础、桩基础和沉井基础）的技术合理性进行比较（限于课时，本次课程设计不考虑造价因素），选择较为合理的基础方案。（2）对选定的基础方案进行详细设计。（3）初步确定修筑基础的施工方案。（4）将以上全部成果整理成设计计算说明书和设计施工图。设计计算说明书应制作成Word文档。整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范和版面美观的要求，图纸应用CAD绘制而且应表达正确、布局合理和尺寸齐全。说明书用A4纸张打印，图纸用A3纸张打印，说明书和和图纸一起装订成册，交指导老师评阅。我需要完成的是10号桥墩的基础设计任务，10号桥墩的位置和钻孔柱状图如图1所示。1.2工程地质

6、和水文地质资料本段线路通过构造剥蚀低中山区、河谷阶地、河流峡谷区等地貌单元，大部分穿行山前缓坡，地形起伏大，海拔在10001500m，地形起伏大，相对高差100200m，山顶覆盖新黄土或风积砂，沟谷发育。根据岩土工程勘察报告，大桥地层自上而下依次为新黄土、白垩系泥岩夹砂岩，河谷处主要为冲积砂及砾石土，各桥位的地层分布详见钻孔柱状图（图15图112）。各地层的主要物理、力学参数见表11。场地勘察未发现滑坡、岩溶、断层、破碎带等不良地质现象。表11地层的主要物理、力学参数注：W4泥岩为全风化泥岩，相关的参数按照黏性土取值，W3泥岩和W3砂岩为强风化泥岩和强风化砂岩，相关的参数按照碎石土取值，W2泥

7、岩和W2砂岩为微风化泥岩和微风化砂岩。新黄土不需要考虑湿陷性。本区蒸发量远大于降水量，为贫水地区，地下水量一般不大且埋藏较深，局部地段有泉水出露。按其赋存条件可分基岩裂隙水、第四系孔隙潜水。地下水主要靠大气降水补给，局部受地表水补给。其排泄路径主要为蒸发。地下水及地表水对普通混凝土不具侵蚀性。地表河流为常年流水，设计频率水位1122.60m，设计流速1.8m/s，常水位1121.50m，流速1.2m/s，一般冲刷线1119.50m，局部冲刷线1118.30m。该桥所在地区的基本风压为800Pa。1.3设计依据设计依据除本指导书外，还包括相关的规范、设计手册及参考书。例如：（1）铁路桥涵地基和基

8、础设计规范（TB10002.5-2005）（2）铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005）（3）铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005）（4）铁道第三勘察设计院编铁路工程设计技术手册桥涵地基和基础（5）西南交通大学岩土工程系编桥梁基础工程第2章 方案设计（或初步设计）2.1地基持力层的选择 地基持力层选择W3泥岩层。设计承台为长14m，宽6m，高2.5m的长方体，承台顶面标高1142.32m。2.2荷载计算2.2.1主力计算2.2.1.1恒载计算（1） 由桥跨传来的恒载压力等跨梁的桥墩，桥跨通过桥墩传至基底的恒载压力N1为弹孔梁重及左右孔、梁跨中间

9、的梁上线路设备，人行道的重量，即（2）顶帽重量 顶帽体积 顶帽重量 （3） 墩身重量 墩身的高度 墩身重量分3部分计算，分别是上下两实台柱体和中间的环状实体。 墩身重量 （4） 承台重量 承台体积： 承台重量：（5） 承台上土重量 因为设计承台顶面与地面相平，故可不计承台上土的重量，即（7） 作用在承台底上的恒载 2.2.1.2 活载计算（1）列车竖向静活载图2-1四种加载方式 单孔重载 根据M=0.可得支点反力R1为 作用在承台底的竖向活载为 令承台底横桥方向中心轴为x-x轴顺桥方向中心轴为y-y轴,则R1对承台底 x-x轴的力矩M活1为 单孔轻载 支点反力R2为 作用在承台底的竖向活载为

10、R2对承台底x-x轴的力矩M活2为 双孔重载 根据G1/L1= G2/L2确定最不利荷载位置x，本桥梁为等跨梁，故G1= G2， G1和G2分别为左右两跨上活载重量， 由G1= G2解得x=6.81m。则支点反力R3、 R4为 作用在承台底的竖向活载为 R3、R4对承台底x-x轴的力矩M活3为 双孔空车荷载 支点反力 作用在承台底的竖向活载为 R3、R4对承台底x-x轴的力矩（2）离心力 因该桥为直线桥所以离心力为0。（3）横向摇摆力 横向摇摆力取为100KN，作为一个集中荷载取最不利位置，一水平方向垂 直线路中心线作用于钢轨顶面。（4）活载土压力 因桥墩两侧没有土体，所以活载土压力为0。2.

11、2.2附加力计算（1）制动力（或牵引力） 单孔重载与单孔轻载的制动力（或牵引力） 因单孔重载与单孔轻载作用在梁上的竖向静活载相同，故其制动力（或牵 引力）也相等，为 H1对承台底x-x轴的力矩MH1为 双孔重载的制动力（或牵引力） 左孔梁为固定支座传递的制动力（或牵引力） 右孔梁为滑动支座传递的制动力（或牵引力） 传到桥墩的制动力（或牵引力） 故双孔重载采用的制动力（或牵引力）为 H2对承台底x-x轴的力矩MH2为 MH2=13229.21KNM（2）纵向风力 风荷载强度 其中K1根据长边迎风的圆端形截面l/b1.5由课本表2-8查得为1.1；K2 根据轨顶离地面的高度内插得K2=1.21；K

12、3根据桥址所处地形为构造剥蚀地 中山区，河谷阶地、河流峡谷区取为K3=1.23。 顶帽风力 H3-1对承台底x-x轴的力矩MH3-1为 注：顶帽风力的合力作用点近似取为据承台底以上38.48m处。 墩身风力 H3-2对承台底x-x轴的力矩MH3-2为 纵向风力在承台底产生的荷载 （3）流水压力 因该桥墩不处于水流中所以流水压力为02.2.3荷载组合（1）单桩轴向承载力检算 最不利荷载组合为纵向主附，双孔重载。（2）墩台顶的水平位移检算 最不利荷载组合为纵向主附，单孔重载。（3）桩身截面配筋计算 最不利荷载组合为纵向主附，单孔重载。（4）群桩基础的承载力检算 最不利荷载组合为纵向主附，双孔重载。

13、 因为该设计墩台不处于水流中，故常水位和设计水位的组合一样。 单孔重载： 双孔重载： 2.3基础类型的比选根据荷载的大小和性质、地质和水文地质条件、施工难易程度以及施工条件等等，经过综合考虑后决定以下三个可能的基础类型，进行比较选择，采用最佳方案。基 础 类 型方 案 比 较浅基础一般指基础埋深小于基础宽度或深度不超过5m的基础。建筑物的浅平基多用砖、石、混凝土或钢筋混凝土等材料组成，因为材料的抗拉性能差，截面强度要求较高，埋深较小，用料省，无需复杂的施工设备，因而工期短，造价低，但只适宜于上部荷载较小的建筑物。低承台桩基稳定性较好，但水中施工难度较大，故多用于季节性河流或冲刷深度较小的河流，

14、航运繁忙或有强烈流水的河流。位于旱地、浅水滩或季节性河流的墩台，当冲刷不深，施工排水不太困难时，选用低承台桩基有利于提高基础的稳定性。高承台桩基当常年有水，且水位较高，施工不易排水或河床冲刷较深，在没有和不通航河流上，可采用高承台桩基。有时为了节省圬工和便于施工，也可采用高承台桩基。然而在水平力的作用下，由于承台及部分桩身露出地面或局部冲刷线，减少了及自由段桩身侧面的土抗力，桩身的内力和位移都将大于低承台桩基，在稳定性方面也不如低承台桩基。沉井沉井基础占地面积小，施工方便，对邻近建筑物影响小，沉井内部空间还可得到充分利用。沉井法适用于地基深层土的承载力大，而上部土层比较松软，易于开挖的地层。由

15、设计资料中的桥墩钻孔柱状图可知，所要设计的10#墩台基础位于粉砂层中，持力层初步设定在W3泥层。本区蒸发量远大于降水量，为贫水地区，地下水量一般不大且埋藏较深，地下水及地表水对普通混凝土不具侵蚀性。10#桥墩所处位置无流水，施工较容易，上部荷载较大。并结合自己所掌握的知识选择低承台桩基。2.4基础尺寸的拟定2.4.1选定桩基础的类型承台底面的标高为1142.322.5=1139.82m。因为打入桩适用于稍松至中密的沙类土、粉土和流塑、软塑的黏性土；震动下沉桩适用于沙类土、粉土、黏性土和碎石类土；桩尖爆扩桩可用于硬塑黏性土以及中密、密实的沙类土和粉土；钻孔灌注桩可用于各类土层、岩层；挖孔灌注桩可

16、用于无地下水或少量地下水的土层。根据地质条件和各种类型桩基础具有的不同特点，综合分析后选用钻孔灌注桩。桩端持力层W3泥岩为强风化泥岩，再初步结合桩的埋置深度这里选用摩擦桩2.4.2 拟定桩长和桩径钻孔灌注桩的设计桩径（即钻头直径）一般采用0.8m，1.0m，1.25m,1.5m不宜小于0.8米；初步选择桩径为1.0m。初步选择桩端持力层在W3泥岩层内，取摩擦桩26m,则该桩在粉砂层中深度为4.3m,在新黄土中深度为13.5m,在W3泥岩中深度为8.2m。2.4.3 估算桩数，拟定布桩形式单桩轴向容许承载力的确定：，由铁路桥涵地基和基础设计规范6.2.2得该摩擦型钻孔灌注桩的容许承载力为取成孔桩

17、径d=1.1m所以U=1.1 A=/4 (m2); (粉砂) (新黄土) (W3泥岩) 桩底支撑力折减系数m0取0.45； 因为h10d 所以 其中，为地基容许承载力深度修正系数，该设计桩底持力层为W3泥岩，按照碎石土中密状态取=5,故取的一般为2.5.桩底以上土的天然重度的平均值 故 作用于承台底面的最大竖向荷载(双孔重载)估算所需桩数 故初取n=10根由铁路桥涵地基和基础设计规范：钻孔灌注摩擦桩的中心距不应小于2.5倍成孔直径，各类桩的承台板边缘至最外一排桩的净距当桩径d1m时，不得小于0.5d，且不得小于0.25m。对于钻孔灌注桩，d为设计桩径。根据上述原则做出桩和承台的平面布置图如下图

18、(单位:m):本设计采用行列式：桩和承台的平面布置图第3章 技术设计3.1桩基础的平面分析3.1.1 b0、m、的确定（1）查规范：求计算宽度b0=0.9（d+1）=0.9(1+1)=1.8m（2）地基系数Cy的比例系数m桩侧有多层土，应将地面或局部冲刷线以下主要影响深度hm内各层土换算 成一个m值。假设按弹性桩设计，hm=2（d+1）=2(1.1+1)=4.2m.该影响深度范围内只有一层土，即粉砂。故无需换算，查规范可得m1=7500kPa/m2（3） 由铁路桥涵地基和基础设计规范：当桩基由位于横向力所在竖直平面内的数根桩组成，且由承台板连接时，应对求出的换算比例系数进行折减因为 h0=3(

19、d+1)=6.3m L0=3-1.1=1.9m0.6 h0=0.66.3=3.78m构件数n=2,故C=0.6，代入得折减后 （4）求桩的横向变形系数桩的横向变形系数 C30混凝土受压弹性模量Eh=3.2104MPa桩的桩截面受挠刚度代入公式有桩的横向变形系数 桩位于地面以下的长度为26m，所以应该按弹性桩设计,假设正确。3.1.2单桩的刚度系数计算单桩的轴向刚度系数可按下式求得 其中： 桩侧土的平均内摩擦角应按桩侧土层加权平均的内摩擦角： 故D=3m， 由查表有3.1.3群桩的刚度系数计算 对于低承台桩基，承台完全处于粉砂中，因此，承台的计算宽度为：承台地面处的地基系数Ch=mh,h可近似取

20、承台高度2.5m,故所以 3.1.4桩顶位移及桩基础内力计算 计算承台地面原点O处的位移、b、（1）对于双孔重载：N=24444.76kN M=20069.27kN.m H=677.12kN承台位移为： 故作用在任一根桩顶处的轴向力Ni、横向力Qi和力矩Mi为：竖向力：水平力：弯矩： （2）对于单孔重载：N=23367.68kN M=20690.68kN.m H=667.12kN承台位移为： 故作用在任一根桩顶处的轴向力Ni、横向力Qi和力矩Mi为：竖向力：水平力：弯矩： 3.2横向荷载下单桩的内力和位移计算对于低承台桩基础的基桩，分析其在横向力作用下的内力和位移时，近似地把承台底面视为地面。

21、如右图所示：由上面的计算可知在最不利横向荷载（单孔重载）下，单桩桩顶横向位移X0=a=131.8610-5m，对应的横向水平力Q0=5.02KN单桩桩顶转角0=-52.2810-5rad，对应的弯矩M0=132.93KN根据简化算法求任意深度y处的单桩内力和位移：弯矩:剪力: 桩侧土横向压应力: 带入相应的数据，且。上述计算公式并将随深度变化的各系数值在excel里列出，并计算和绘图yyAmBmAQBQAxBxABMyQy0.0 0.00 0.000 1.000 1.000 0.000 2.441 1.621 0.000 0.000 132.93 5.02 0.1 0.26 0.100 1.0

22、00 0.988 -0.008 2.279 1.451 0.228 0.145 134.23 4.55 0.2 0.52 0.197 0.998 0.956 -0.028 2.118 1.291 0.424 0.258 135.23 3.36 0.3 0.78 0.290 0.994 0.905 -0.058 1.959 1.141 0.588 0.342 135.90 1.57 0.4 1.04 0.377 0.986 0.839 -0.096 1.803 1.001 0.721 0.400 135.97 -0.71 0.5 1.30 0.458 0.975 0.761 -0.137 1.6

23、50 0.870 0.825 0.435 135.56 -3.21 0.6 1.55 0.529 0.959 0.675 -0.182 1.503 0.750 0.902 0.450 134.36 -5.95 0.7 1.81 0.592 0.938 0.582 -0.227 1.360 0.639 0.952 0.447 132.39 -8.73 0.8 2.07 0.646 0.913 0.458 -0.271 1.224 0.537 0.979 0.430 129.77 -11.61 0.9 2.33 0.689 0.884 0.387 -0.312 1.094 0.445 0.984

24、0.400 126.47 -14.07 1.0 2.59 0.723 0.851 0.289 -0.351 0.970 0.361 0.970 0.361 122.53 -16.56 1.1 2.85 0.747 0.814 0.193 -0.384 0.854 0.286 0.940 0.315 117.92 -18.73 1.2 3.11 0.762 0.774 0.102 -0.413 0.746 0.219 0.895 0.263 112.80 -20.68 1.3 3.37 0.768 0.732 0.015 -0.437 0.645 0.160 0.838 0.208 107.29

25、 -22.35 1.4 3.63 0.765 0.687 -0.066 -0.455 0.552 0.108 0.772 0.151 101.27 -23.68 1.5 3.89 0.755 0.641 -0.140 -0.467 0.446 0.063 0.699 0.094 95.03 -24.67 1.6 4.15 0.737 0.594 -0.206 -0.474 0.388 0.024 0.621 0.039 88.55 -25.36 1.7 4.40 0.714 0.546 -0.264 -0.475 0.317 -0.008 0.540 -0.014 81.87 -25.70 1

26、.8 4.66 0.685 0.499 -0.313 -0.471 0.254 -0.036 0.457 -0.064 75.24 -25.74 1.9 4.92 0.651 0.452 -0.355 -0.462 0.197 -0.058 0.375 -0.110 68.55 -25.49 2.0 5.18 0.614 0.407 -0.388 -0.449 0.147 -0.076 0.294 -0.151 62.09 -24.99 2.2 5.70 0.532 0.320 -0.432 -0.412 0.065 -0.099 0.142 -0.219 49.46 -23.31 2.4 6

27、.22 0.443 0.243 -0.446 -0.363 0.003 -0.110 0.008 -0.265 38.06 -20.86 2.6 6.74 0.355 0.175 -0.437 -0.307 -0.040 -0.111 -0.104 -0.290 27.88 -17.95 2.8 7.25 0.270 0.120 -0.406 -0.249 -0.069 -0.105 -0.193 -0.295 19.46 -14.81 3.0 7.77 0.193 0.076 -0.361 -0.191 -0.087 -0.095 -0.262 -0.284 12.61 -11.61 3.5

28、 9.07 0.051 0.014 -0.200 -0.067 -0.105 -0.057 -0.367 -0.199 2.52 -4.44 4.0 10.36 0.000 0.000 -0.001 0.000 -0.108 -0.015 -0.432 -0.059 0.00 -0.01 yyAmBmAQBQAxBxABxyXy0.0 0.00 0.000 1.000 1.000 0.000 2.441 1.621 0.000 0.000 0.00 132.28 0.1 0.26 0.100 1.000 0.988 -0.008 2.279 1.451 0.228 0.145 1.84 119

29、.06 0.2 0.52 0.197 0.998 0.956 -0.028 2.118 1.291 0.424 0.258 3.30 106.56 0.3 0.78 0.290 0.994 0.905 -0.058 1.959 1.141 0.588 0.342 4.40 94.78 0.4 1.04 0.377 0.986 0.839 -0.096 1.803 1.001 0.721 0.400 5.18 83.74 0.5 1.30 0.458 0.975 0.761 -0.137 1.650 0.870 0.825 0.435 5.67 73.36 0.6 1.55 0.529 0.95

30、9 0.675 -0.182 1.503 0.750 0.902 0.450 5.92 63.80 0.7 1.81 0.592 0.938 0.582 -0.227 1.360 0.639 0.952 0.447 5.94 54.91 0.8 2.07 0.646 0.913 0.458 -0.271 1.224 0.537 0.979 0.430 5.79 46.71 0.9 2.33 0.689 0.884 0.387 -0.312 1.094 0.445 0.984 0.400 5.46 39.26 1.0 2.59 0.723 0.851 0.289 -0.351 0.970 0.3

31、61 0.970 0.361 5.02 32.43 1.1 2.85 0.747 0.814 0.193 -0.384 0.854 0.286 0.940 0.315 4.48 26.28 1.2 3.11 0.762 0.774 0.102 -0.413 0.746 0.219 0.895 0.263 3.86 20.77 1.3 3.37 0.768 0.732 0.015 -0.437 0.645 0.160 0.838 0.208 3.19 15.87 1.4 3.63 0.765 0.687 -0.066 -0.455 0.552 0.108 0.772 0.151 2.49 11.

32、52 1.5 3.89 0.755 0.641 -0.140 -0.467 0.446 0.063 0.699 0.094 1.79 7.58 1.6 4.15 0.737 0.594 -0.206 -0.474 0.388 0.024 0.621 0.039 1.10 4.41 1.7 4.40 0.714 0.546 -0.264 -0.475 0.317 -0.008 0.540 -0.014 0.43 1.64 1.8 4.66 0.685 0.499 -0.313 -0.471 0.254 -0.036 0.457 -0.064 -0.21 -0.79 1.9 4.92 0.651

33、0.452 -0.355 -0.462 0.197 -0.058 0.375 -0.110 -0.81 -2.75 2.0 5.18 0.614 0.407 -0.388 -0.449 0.147 -0.076 0.294 -0.151 -1.35 -4.38 2.2 5.70 0.532 0.320 -0.432 -0.412 0.065 -0.099 0.142 -0.219 -2.26 -6.59 2.4 6.22 0.443 0.243 -0.446 -0.363 0.003 -0.110 0.008 -0.265 -2.91 -7.80 2.6 6.74 0.355 0.175 -0

34、.437 -0.307 -0.040 -0.111 -0.104 -0.290 -3.30 -8.17 2.8 7.25 0.270 0.120 -0.406 -0.249 -0.069 -0.105 -0.193 -0.295 -3.45 -7.95 3.0 7.77 0.193 0.076 -0.361 -0.191 -0.087 -0.095 -0.262 -0.284 -3.41 -7.36 3.5 9.07 0.051 0.014 -0.200 -0.067 -0.105 -0.057 -0.367 -0.199 -2.58 -4.78 4.0 10.36 0.000 0.000 -

35、0.001 0.000 -0.108 -0.015 -0.432 -0.059 -1.11 -1.82 将上表的计算结果绘图：单桩在横向力作用下剪力随桩换算入土深度变化图：（单位：kN）可见当y=0.95m时，剪力为0单桩在横向力作用下桩身My随ay变化图(单位:kNm)当剪力为-0.71kN时，有最大弯矩135.97KNm桩侧土横向压应力xy随ay的变化(单位：kPa)可见，当y=1.81m时，有最大应力=5.94kpa. 桩身截面的横向位移Xy(105)随桩换算入土深度y变化图：（单位:m）3.3单桩轴向承载力检算根据上面的计算可知单桩的轴向容许承载力为：P=3413.73N；最不利时为双

36、孔重载时的桩顶内力：有N= 3618.67kN；对于摩擦桩轴向承载力的检算：式中 N桩顶轴向压力； G，桩的自重和桩长以内土的平均重度。 -表示因桩的设置而附加于地基的重力，为与桩同体积的土的重量； P-按岩石阻力的计算确定的单桩受压容许承载力其中 有 3660.67+（617.72425.00）=3853.39kN 1.23413.73=4096.48kN(主力+附加力组合p可提高20%),通过验算。3.4墩台顶的水平位移检算取此时的最不利荷载荷载组合是单孔重载的情况。墩顶弯矩 墩顶水平力 墩身风力 对于弹性桩有 其中为地面处即承台的水平位移， 为桩在地面处的转角， h为承台底到支撑垫石顶的

37、高度，有 为地面墩台身变形引起的墩台顶水平位移 位于地面上的墩台可以看做弹性悬臂梁来处理，, （取墩身中的截面的惯性值）由材料力学可知 mm 可见墩台顶的水平位移满足要求。3.5群桩基础的承载力和位移检算群桩基础承载力检算：将桩视为上图所示的 群桩实体基础：则由铁路桥涵地基基础规范，基地应力应满足下式：。图中为桩基所穿过土层的加权平均内摩擦角，前面已计算。即 计算群桩实体的边长b、a 柱底处地基容许应力前面已经算出： =744kPa；用最不利荷载（双孔重载）时，有 N=24444.76kN M=20069.27kNm H=667.12kN;式中：故 满足要求3.6群桩基础沉降检算 群桩基础沉降

38、量可按分层总和法进行计算，计算时同样将桩基础简化为如前所述的实体深基础，计算荷载仅考虑恒载，即：N恒=21471.26KN；作用于实体深基础底面的自重应力仅考虑土层的重力.且每根桩的成孔桩底面积有附加应力： 桩下有W3泥岩2.1m和W2泥岩12.6m.由规定每层土不能超过0.4b=0.419.8=7.92m,将土层分为5层。且由可见 第一层 ，查表内插有 第二层 ，查表内插有第三层 ，查表内插有第四层 ，查表内插有第五层 ，查表内插有因为第一层处于W3泥岩中， Esi=120Mpa,第二、三、四、五层处于W2泥岩中， Esi=500Mpa.代入基础沉降计算公式：因为五层土均大于20Mpa，故偏

39、安全取ms=1.0来计算，有：第一层： 第二层： 第三层： 第四层： 第五层： 故群桩基础的总沉降：可见群桩基础沉降通过检算。3.7单桩基底最大竖向压应力及侧面土抗力检算（必要时进行）（1）单桩基底最大竖向压应力检算：由前面3.2横向荷载下单桩的内力和位移计算知道，,桩底弯矩为0，可不检算基底应力，且满足单桩轴向容许承载力要求：此时最不利荷载为双孔重载，求得桩的顶端竖向力：N=3660.67kNG为桩的重量，容许应力为P=964.8kN,有可见满足要求。（2）基础侧面横向压应力检验：对于弹性桩，当构件侧面土的最大压应力发生在处时，应满足：由excel表格得，当,有最大应力。所以应满足上式。其中 ，内摩擦角，影响系数， 代入公式有： 可见基础横向压应力满足要求3.8 桩身截面配筋计算（1）最不利荷载组合为纵向主+附，单孔重载，此时桩顶最大竖向力N=3589.14kN，M=132.93kNm计算偏心距桩的半径r=1000/2=500mm，对于C30混凝土，保护层取，则 取桩的计算长度为故桩的长细比：7，所以，应考虑偏心距增大系数其中