液氨贮罐设计方案化工机械设计.doc

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1、目录第一章 绪论31.1设计符号说明31.2 设计任务31.3 设计思路41.4 设计特点41.5设计要求及成果41.6技术要求4第二章 液氨储罐设计参数的确定52.1.设计温度与设计压力的确定52.2.罐体和封头的材料的选择52.3.形状设计参数6第三章 封头的选择63.1.许用应力73.2.焊接接头设计8第四章 筒体和封头的壁厚的计算84.1.公称直径Di和筒体长度L的计算84.2.筒体壁厚的计算94.3.封头壁厚的计算104.4.水压试验104.4.1.确定水压试验的试验压力值114.4.2.计算水压试验时的器壁应力值124.4.3.校核强度12第五章 选择人孔并核算开孔补强125.1.

2、人孔的选择125.2.开孔补强的计算14第六章 选择鞍座并核算承载能力186.2 液氨质量W2186.3.其他附件质量W3196.4.设备总质量W196.5.鞍座的选择19第七章 选择液面计20第八章 选配工艺接管218.1.液氨进料管218.2.液氨出料管218.3.排污管228.4.安全阀接口管228.5.液面计接口管228.6.放空管接管口23第九章 参数校核239.1.筒体轴向应力校核239.1.1.筒体轴向弯矩计算239.1.2.筒体轴向应力计算249.2.筒体和封头切向应力校核259.3.筒体环向应力的计算和校核269.3.1.环向应力的计算269.3.2.环向应力的校核279.4

3、.鞍座有效断面平均压力27第十章 设计汇总28第十一章 结束语32参考文献34第一章 绪论1.1设计符号说明英文字母容器的设计寿命,;贮罐内径，;钢板的许用应力，液氨的饱和蒸汽压，钢板厚度负偏差, ;介质的腐蚀裕量, ;希腊字母罐体计算厚度, ;罐体设计厚度, ;罐体的名义厚度, ;罐体的有效厚度, ;圆整值，腐蚀速率，焊接接头系数1.2 设计任务设计一液氨贮罐。工艺条件：温度为40，氨饱和蒸气压，容积为。1.3 设计思路综合运用所学的机械基础课程知识，本着认真负责团结合作的态度，对储罐进行详细设计。在设计过程中综合考虑了经济性，实用性，安全可靠性，各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标

4、准，这样让设计有实际意义，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计，研究出最佳方案。1.4 设计特点容器的设计一般由筒体、封头、法兰、支座、接口管及人孔等组成。常、低压化工设备通用零部件大都有标准，设计时可直接选用。本设计书主要介绍了液罐的的筒体、封头的设计计算，低压通用零部件的选用。各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。1.5设计要求及成果1. 确定容器材质；2. 确定罐体形状及名义厚度；3. 确定封头形状及名义厚度；4. 确定支座，人孔及接管，以及开孔补强情况5. 编制设计说明书以及绘制设备装配图1张（A2）。1.6技术要

5、求（一） 本设备按GBl50-1998钢制压力容器进行制造、试验和验收 （二） 焊接材料，对接焊接接头型式及尺寸可按GB985-80中规定(设计焊接接头系数) （三） 焊接采用电弧焊，焊条型号为E4303 （四）壳体焊缝应进行无损探伤检查，探伤长度为100 第二章 液氨储罐设计参数的确定2.1.设计温度与设计压力的确定液氨储罐通常置于室外，罐内液氨的温度和压力直接受到大气温度的影响，在夏季液氨储罐经太阳暴晒，随着气温的变化，储罐的操作压力也在不断变化。根据设计任务书的要求，所设计液氨贮罐的最高使用温度为40，查表可知40时液氨的饱和蒸汽压为1.55MPa。压力容器安全监察规程规定液化气体储罐必

6、须安装安全阀，设计压力可取最大操作压力的1.05-1.10倍。取1.10倍最大操作压力为设计压力，所以设计压力p = 1.10(1.05 1.1) = 1.595MPa，故取设计压力p=1.6MPa。2.2.罐体和封头的材料的选择选择容器用钢必须综合考虑：容器的操作条件，如设计压力、设计温度、介质特性和操作压力等；材料的使用性能，如力学性能、物理性能、化学性能（主要是耐腐蚀性能）；材料的加工工艺性能，如焊接性能、热处理性能等；经济合理性及容器结构，如材料价格、制造费用和使用寿命等。纯液氨腐蚀性小，贮罐可选用一般碳素钢，压力容器专用钢板为20R，另外还有一些合金钢，如16MnR、15MnVR等也

7、适合作为压力容器的钢板。16MnR是345MPa级的低合金钢，具有良好的机械性能、焊接性能、工艺性能及低温冲击韧性。中温及低温的机械性能均优于Q235-A、15、20等碳素钢，是使用十分成熟的钢种，质量稳定、可使用-40475场合。15MnVR是屈服极限为390MPa级的低合金结构钢，其塑性和冲击韧性较16MnR低，其波动较大。另外从经济的角度考虑，16MnR也较20R制造费用低。所以在此选择16MnR钢板作为制造筒体的材料。16MnR的含碳量为0.12%0.20%，含Mn量较低，伸长率为19-21%，是目前我国用途最广、用量最大的压力容器专用钢板。2.3.形状设计参数在本设计中由于设计体积较

8、小（40m3）且设计压力较小（P=1.6MPa）,故可采用卧式圆筒形容器，方形和矩形容器大多在很小设计体积时采用，因其承压能力较小且使用材料较多；而球形容器虽承压能力强且节省材料，但制造较难且安装内件不方便；立式圆筒形容器承受自然原因引起的应力破坏的能力较弱，故选用圆筒形卧式容器。第三章 封头的选择几何方面，就单位容积的表面积来说，以半球形封头为最小。椭圆形和蝶形封头的容积和表面积基本相同，可以近似认为相等。力学方面，在直径、厚度和计算压力相同的条件下，半球形封头的应力最小，二向薄膜应力相等，而沿经线的分布式均匀的。如果与壁厚相同的圆筒体连接，边缘附近的最大应力与薄膜应力并无明显不同。椭圆形封

9、头的应力情况就不如半球形封头均匀。由应力分析可知，椭圆形封头沿经线各点的应力是变化的，顶点处应力最大，在赤道上可能出现环向内压应力，对于标准椭圆形封头与壁厚相等的圆筒体相连接时，其可以达到与筒体等强度。从制造方面分析来看，球形封头是最理想的结构形式，但缺点是浓度大，冲压较为困难；椭圆封头浓度比半球形封头小得多，易于冲压成型，是目前中低压容器中应用较多的封头之一。因此，从几何、力学和制造方面综合考虑，采用标准椭圆形封头最为合理。椭圆形封头的型式及尺寸按JB/T 4737-95椭圆形封头的规定标准椭圆形封头的长短轴比值为2。封头材料与筒体一样为16MnR。3.1.许用应力制造容器所用的钢板，其在设

10、计温度下许用应力值的大小，直接决定着容器强度，是主要设计参数之一。在GB 150钢制压力容器中，对钢板、锻件、紧固件均规定了材料的许用应力，16MnR的许用应力见表2-1。表3.1 压力容器用16MnR钢板的许用应力钢号钢板标准使用状态厚度mm常温强度指标在下列温度()下的需用应力/MPabMPasMPa2010015016MnRGB 6654热轧正火616510345170170170163649032516316316336604703051571571573.2.焊接接头设计焊缝区是容器上强度比较薄弱的地方。焊缝区强度降低的原因在于焊接时可能出现缺陷而未被发现；焊接热影响区往往形成出大晶

11、粒区而使强度和塑性降低；由于结构刚性约束造成焊接内应力过大等。焊缝区的强度主要决定于熔焊金属、焊缝结构和施焊质量。设计所需的焊接街头系数大小主要根据焊接接头的型式和无损检测的长度比率确定。容器筒体的纵向焊接接头和封头的拼接接头基本上都采用双面焊，所以取焊接接头系数(双面焊，全部无损探伤)。第四章 筒体和封头的壁厚的计算4.1.公称直径Di和筒体长度L的计算 取Di = 2600 Di= 2800 Di = 3000 Di = 3200 经计算 当Di =2600mm时，L = 4410mm,此时，Di/L = 0.589 最接近0.618 所以取 Di = 2600mm 4.2.筒体壁厚的计算

12、 取计算压力pc=p=1.60MPa，筒体内径Di=DN=2600mm，查表2.1知16MnR在设计温度为40时的许用应力为t=163MPa，筒体的理论计算壁厚公式为： (3.1)式中：筒体的理论计算壁厚，mm； 筒体计算压力，MPa； 筒体内径，mm； 钢板在设计温度下的许用应力，MPa；焊接接头系数，其值为1；将数值代入公式(3.1)计算出筒体的计算厚度为：由于液氨对金属有一定的腐蚀，取腐蚀裕量C2=2mm，故筒体的设计厚度为：由钢板厚度负偏差表查得C1=0.8mm，故名义壁厚为：圆整后取n=16mm。4.3.封头壁厚的计算采用的是标准椭圆形封头，各参数与筒体相同，其厚度计算式为：设计厚度

13、为：名义厚度为：圆整后取n=16mm。查得标准椭圆形封头的直边高度(JB/T4737-95)为h0=40mm。4.4.水压试验容器制成以后，必须做压力试验或增加气密性试验，其目的是在于检验容器的宏观强度和有无渗漏现象，即考察容器的密封性，以确保设备的安全运行。对需要进行焊后热处理的容器，应在全部焊接工作完成并经热处理之后，才能进行压力试验和气密性试验；对于分段交货的压力容器，可以分段热处理，在安装工地组装焊接，并对焊接的环焊缝进行局部热处理之后，再进行压力试验。压力试验一般采用液压试验或气压测试，本次设计我们选用液压测试，液压试验一般采用水。需要时也可采用不会导致发生危险的其他液体。实验室液体

14、的温度应低于其闪点或沸点。奥氏体不锈钢制容器用水进行液压实验后，应将水渍清楚干净。无法清楚干净时，应控制水中氯离子的含量不超过25mg/L。试验温度：对碳钢、16MnR、15MnRNbR和正火的15MnVR钢制容器进行液压试验时，液体温度不得低于5；对于其他低合金钢制容器进行液压试验时，液体的温度不得低于15。如果由于板厚等因素造成材料无塑性转变温度升高，则须相应提高试验液体的温度。试验方法：试验时容器顶部应设排气口，充液是应将容器内空气排净，试验过程中保持容器观察表明干燥。试验时压力应缓慢上升至设计压力，若无泄露，再缓慢上升，达到一定的试验压力后，保压一段时间后一般不低于30min。然后将压

15、力降至规定试验压力的80，并保持足够长的时间，以对所有焊接接头和连接部位进行检查。如有渗漏，修补后重新试验，直至合格。对于夹套容器，先进行内筒液压试验，合格后再焊夹套，然后进行夹套内的液压试验；液压试验完毕后，应将液体排净，并用压缩空气净内部吹干。4.4.1.确定水压试验的试验压力值已知p=1.6MPa， =t=163MPa试验压力： (4.2) 式中：PT试验压力，MPa;p设计压力，MPa; 、t分别为液压试验温度和设计温度下壳壁材料的许用应力，MPa。带入数据得：4.4.2.计算水压试验时的器壁应力值实验时器壁的应力： (4.3)其中有效厚度故4.4.3.校核强度查表2.1可知22mm的

16、16MnR钢板的常温强度指标s=325MPa。所以,，故所设计的器壁厚度满足设计要求。第五章 选择人孔并核算开孔补强5.1.人孔的选择 压力容器人孔是为了检查设备的内部空间以及安装和拆卸设备的内部构件。人孔主要由筒节、法兰、盖板和手柄组成。一般人孔有两个手柄。根据储罐是在常温下及设计压力为1.6MPa 的条件下工作,人孔的标准按公称压力为1.6 MPa 等级选取。考虑到人孔盖直径较大较重,故选用水平吊盖带颈平焊法兰人孔(HG 20593-95)，公称直径为450mm，突面法兰密封面(RF型)。该人孔结构中有吊钩和销轴，在检修时只需松开螺栓将盖板绕销轴旋转一个角度，由吊钩吊住，即可轻松进入，而不

17、必将其取下以节约维修时间。查得该人孔的有关数据如下: 表5.1 水平吊盖带颈平焊法兰人孔(突面)标准尺寸(mm)公称压力MPa公称直径dWSDD1bb1b2AH1H2d01.64504801064058534343636530020436该水平吊盖带颈对焊法兰人孔的标记为：HG20593-95 人孔RF （AG）450-1.6 其中RF指突面密封，指接管与法兰的材料为16MnR，AG是指用普通石棉橡胶板垫片，450-1.6是指公称直径为450mm、公称压力为1.6 Mpa。表5.2 人孔PN1.6DN450(HG20593-95)明细表件号标准号名称数量材料尺寸/mm1筒节116MnRdWS=

18、48010，H1=3002HGJ52-91法兰116Mn(锻件)3HGJ69-91垫片1石棉橡胶板=3(代号AXB350)4HGJ63-91法兰盖116MnRb1=34， b2=365HGJ75-91P螺柱2035M2721506螺母4025M337吊环1Q235-A.F8转臂1Q235-A.Fd0=369GB95-85垫圈201100HV10GB41-88螺母M2024级11吊钩1Q235-A.F12环1Q235-A.F13无缝钢管12014支承板116MnR5.2.开孔补强的计算在开孔或安装接管处一般采取相应的补强措施。容器开孔后，在空附近的局部地区，应力会达到很大的数值。这种局部的应力增

19、长现象叫做“应力集中”。在应力集中区域的最大应力值，称为“应力峰值”，通常用max表示。引起开孔附近应力集中现象的基本原因是结构的连续性被破坏。在开孔处，壳体和接管的变形不一致。为了使二者在连接之后的变形协调一致，连接处便产生了附加内力，主要是附加弯矩。由此产生的附加弯曲应力，便形成了连接处局部地区的应力集中。补强的形式有：（1）内加强平齐接管；（2）外加强平齐接管；（3）对称加强凸出接管；（4）密集补强。由于人孔的筒节不是采用无缝钢管，故不能直接选用补强圈标准。由表4.1知本设计所选用的人孔筒节内径di450mm，壁厚nt10mm。据此差得补强圈尺寸(JB/T 4736-2002)为：外径D

20、2=760mm，内径D1=450+210+14=484mm。开孔补强的有关计算参数如下：(1) 开孔所需补强面积A对于圆筒，壳体开口出的计算厚度为：。开孔直径。由于接管材料与壳体材料都为16MnR，故fr=1，内压容器的圆筒开孔后所需的补强面积为： mm2 (5.1)式中 d开孔直径，圆形孔取接管内直径加两倍壁厚附加量，mm；壳体开孔处的计算厚度，mm；et接管有效厚度，mm；fr强度削弱系数，等于设计温度下接管材料与壳体材料许用应力之比值。代入数据得：开孔所需补强面积(2) 有效宽度B二者中取较大值B=911.2mm。(3) 有效高度外侧高度h1二者中取较小值h1=67.50mm内侧高度h2

21、二者中取较小值h2=0mm。(4) 补强面积在有效补强范围内，可作为补强的截面积按下式计算 (5.2)式中 补强面积，mm2；壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积按式(4.3)，mm2；接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积按式(4.4)，mm2；焊缝金属截面积，mm2。计算如下： (5.3)其中接管有效厚度为，故 (5.4)其中接管计算厚度为，故焊缝金属截面积，故补强面积为由于，故开孔需另加补强，其另加补强面积为(5) 补强圈厚度圆整后取，补强材料与壳体材料相同为16MnR。第六章 选择鞍座并核算承载能力选择鞍座时应该考虑容器的质量、介质的质量以及其他附件的质量，计算三者的总质量，并根据总

22、质量选择符合相应承载的鞍座。6.1.罐体质量W1 筒体质量m1：公称直径Di=2600 mm，壁厚=16 mm的筒体，查表(化工设备设计基础，天津大学出版社,附表4)得每米质量是q1=1032kg/m，所以封头质量m2：公称直径Di=2600 mm，壁厚=16 mm，直边高度h0=40mm的标准椭圆形封头，查表(化工设备设计基础，天津大学出版社，附表6)得其质量，所以6.2 液氨质量W2 (6.1)式中:装量系数，取0.9；(压力容器安全技术监察规程规定：介质为液化气体的固定式压力容器，装量系数一般取0.9)V贮罐容积，m3；液氨的密度，在-20时液氨的密度为665kg/m3。于是6.3.其他

23、附件质量W3人孔约重200kg，其它接口管的总重约350kg。于是W3=550kg。6.4.设备总质量WW=W1+W2+W3=8909.4+16758+550=26217.4kg6.5.鞍座的选择每个鞍座承受的负荷为根据鞍座承受的负荷，查表(化工设备机械基础，大连理工大学出版社，附录16)可知，选择轻型(A)带垫板，包角为120的鞍座。即JB/T4712-92 鞍座A3000-F，JB/T4712-92 鞍座A3000-S。其标准尺寸如下表6.1 A型鞍座标准尺寸(mm)公称直径DN允许载荷/kN鞍座高度h底板腹板筋板垫板螺栓连接尺寸l1b112l3b2b33弧长b44e间距l2螺孔d螺纹M孔

24、长l26004422501880300121029326835883030500865164024M2040安放位置：筒体长度式中A鞍座与封头切线之间的距离，mm；L1两鞍座间距，mm。由于筒体L/D较大，且鞍座所在平面又无加强圈，取第七章 选择液面计液面计是用以指示容器内物料液面的装置，其类型很多，大体上可分为四类，有玻璃板液面计、玻璃管液面计、磁性液位计和用于低温设备的防霜液面计。在中低压容器中常用前两种。玻璃板液面计有透光式玻璃板液面计（T型）、反射式玻璃板液面计（R型）和试镜式玻璃板液面计（S型）三种结构，其适用温度一般在0250。但透光式适用工作压力较反射式高，试镜式工作压力最小。玻

25、璃管液面计适用工作压力小于1.6MPa，介质温度在0250的范围。对于承压设备，一般都是将液面计通过法兰、活接头或螺纹接头与设备连接在一起，分别用于不同型式的液面计。所以在此选用玻璃管G型，公称压力1.6MPa，液面计主体材料16Mn，结构形式：W:保温型，排污口一律配螺塞，公称长度L=1400mm，带颈平焊突面管法兰（HG20594-97)。液面计标记为液面计AG1.6-IW-1400。第八章 选配工艺接管8.1.液氨进料管进料管采用895mm的无缝钢管，钢管一端切成45,伸入储罐少许，管长400mm，配用突面板式平焊法兰 HG 20593法兰 PL 80-1.6 RF 16MnR,不需补强

26、。8.2.液氨出料管在化工生产中，需要将液体介质运送到与容器平行的或较高的设备中去，并且获得纯净无杂质的物料。故采用可拆的压出管，将它用法兰固定在接口管内。罐体的接口管法兰采用HG20593 法兰 PL 65-1.6 RF 16MnR。与该法兰相配并焊接在压出管的法兰上，其连接尺寸和厚度与HG20593 法兰 PL 65-1.6 RF 16MnR相同，但其内径为57mm。液氨压出管的端部法兰采用HG 20593 法兰 PL 50-1.6 RF 16MnR。这些小管都不必补强。压出管伸入贮罐2700mm。8.3.排污管贮罐右端最底部安设一个排污管，管子规格：，管端焊有一与截止阀J41W-16相配

27、的管法兰HG 20593法兰 PL 50-1.6 RF 16MnR。8.4.安全阀接口管安全阀在系统中起安全保护作用。当系统压力超过规定值，安全阀打开，将系统中得一部分气体排出罐体，使系统压力不超过允许值，从而保证系统不因压力过高而发生事故。本设计采用无缝钢管，法兰为HG20593 法兰 PL 32-1.6 RF 16MnR。8.5.液面计接口管本贮罐采用透光式玻璃管液面计AG 1.6-IW-1400 两支。与液面计相配的接管尺寸为, 与液面计接口管相配的法兰型号为 HG 20593-97 法兰 PL10-1.6 RF 16MnR。8.6.放空管接管口为了在注入液体时，将容器内的空气排到罐体外

28、以便能顺利快速地注入，需安设一放空管。采用无缝钢管，法兰为HG20593 法兰 PL30-1.6 RF 16MnR。第九章 参数校核9.1.筒体轴向应力校核9.1.1.筒体轴向弯矩计算（1）筒体中间处截面的弯矩用下式计算 (8-1)式中 F鞍座反力，N； Rm椭圆封头长轴外半径，mm； L两封头切线之间的距离，mm； A鞍座与筒体一端的距离，mm； hi封头短轴内半径，mm。其中，。所以（2）支座处截面上的弯矩 (8-2)所以9.1.2.筒体轴向应力计算由化工机械工程手册（上卷）得K1=K2=1.0。因为M1M2，且ARm/2=654mm，故最大轴向应力出现在跨中面，校核跨中面应力。（1）由弯

29、矩引起的轴向应力筒体中间截面上最高点处： (8-3)所以最低点处：。鞍座截面处最高点处：最低点处：（2）由设计压力引起的轴向应力由 (8-4)所以（3）轴向应力组合与校核最大轴向拉应力出现在筒体中间截面最低处，所以，许用轴向拉压应力t=163MPa，而2t合格。最大轴向压应力出现在充满水时，在筒体中间截面最高处，轴向许用应力，根据A值查外压容器设计的材料温度线图得B=150MPa，取许用压缩应力ac=150MPa，1ac，合格。9.2.筒体和封头切向应力校核因筒体被封头加强，筒体和封头中的切向剪应力分别按下列计算：（1）筒体切向应力计算由化工机械工程手册（上卷）查得K3=0.880，K4=0.

30、401。所以（2）封头切向应力计算 因h1.25t-h,所以合格。9.3.筒体环向应力的计算和校核9.3.1.环向应力的计算设垫片不起作用（1）在鞍座处横截面最低点 (8-5)式中 b2筒体的有效宽度，mm。由化工机械工程手册（上卷）查得，K5=0.7603，K6=0.0132。式中k=0.1，考虑容器焊在鞍座上 (8-6)式中 b鞍座轴向宽度，mm。所以所以（2）鞍座边角处轴向应力因为L/Rm=4410/1308=3.378,且 (8-7)所以9.3.2.环向应力的校核5t=163MPa，合格。1.25t=1.25163=203.75MPa，合格。9.4.鞍座有效断面平均压力鞍座承受的水平分

31、力 (8-8)由化工机械工程手册（上卷）查得，K9=0.204。所以N。鞍座有效断面平均应力 (8-9)式中 Hs鞍座的计算高度，mm； b0鞍座的腹板厚度，mm。其中Hs取鞍座实际高度（H=250mm）和Rm/3=1308/3=436mm中的最小值，即Hs=250mm。腹板厚度b0=2-C1=10-0.8=9.2mm。所以应力校核，式中sa=140MPa，鞍座材料Q235AF的许用应力。第十章 设计汇总技术要求1.本设备按GB 1501998钢制压力容器和HG 20584-1998钢制化工容器制造技术要求进行制造、校验和验收，并接受国家质量技术监督局颁发的压力容器安全技术监察规程的监督；2.

32、焊接采用电弧焊，焊条型号E4303,16MnR间为J507,16MnR与碳钢间为J427，埋弧焊汉斯牌号为H10Mn2焊剂牌号为HJ431；3.焊接接头型式及尺寸除图中注明外，按HG 20583的规定，不带补强圈的接管与筒体的焊接接头为G2，角焊缝的焊角尺寸按较薄板的厚度，法兰的焊接按相应法兰标准中的规定；4.设备筒体的A、B类焊接接头应进行无损检测，检测长达度为100，涉嫌检测不低于JB 4730-94RT为合格，且射线照相质量不低于AB级；5.设备制造完毕后，以2.0MPa的表压进行水压试验；6.焊接工作全部结束后，炉内整体进行焊后消除应力热处理；7.设备检验合格后，外表面整体除锈涂红丹防

33、锈漆、灰漆各两道；运输和包装按JB/T4711-2003压力容器涂敷与运输包装的规定；8.管口及支座方位按图所示。总图材料明细表序号图号或标准号名称材料数量质量Kg备注单件总计1接管16Mn20.2040.4082HG 20593法兰PL10-1.6 RF16MnR 16MnR 40.612.413 接管16Mn20.4070.8144HG 21592-1995玻璃管液面计16Mn211.122.25JB/T4746-2002封头16MnR2145029006GB/T9019-2001罐体16MnR16244.47HG 20594人孔组合件1171套件8JB/T4736-2002补强圈16Mn

34、R161.359进料接管16Mn14.210HG 20593法兰PL80-1.6 RF16MnR16MnR13.5911安全阀接管16MnR10.59612HG 20593法兰PL32-1.6 RF16MnR16MnR11.8613放空管接管16Mn10.59614HG 20593法兰PL32-1.6 RF16MnR16MnR11.8615JB/T4712-92鞍座Q235-AR240581016HG 20593法兰PL50-1.6 RF16MnR16MnR12.7717排污管16Mn10.85218HG 20593法兰PL50-1.6 RF16MnR16MnR12.7719压料管16Mn11

35、4.55320HG 20593法兰PL65-1.6 RF16MnR16MnR13.3121HG 20593法兰PL65-1.6 RF16MnR16MnR13.3122出料接管16Mn11.28技术特性序号名称指标序号名称指标1设计压力1.6MPa4介质液氨2工作温度405容积40m33公称直径3.0m6筒体长度4.46m接管表序号公称直径公称压力接口法兰标准密封面形式用途a1-2DN14PN1.6HG 20593突面液面计接管口b1-2DN14PN1.6HG 20593突面液面计接管口cDN450PN1.6HG 20593突面人孔dDN65PN1.6HG 20593突面出料口eDN89PN1.

36、6HG 20593突面进料口fDN32PN1.6HG 20593突面安全阀接管gDN32PN1.6HG 20593突面放空口hDN50PN1.6HG 20593突面排污口第十一章 结束语通过本次课程设计，提高了我们组的查阅资料、综合分析的能力，应用了化工设备机械基础的知识，将理论知识与实际应用相结合，提高了基本设计能力、团队合作能力，提高了使用知识的技能。经过一个学期的理论学习和近两个星期的课程设计，我们对化工设备机械基础这门课的学习已经接近了尾声。在这期间我们学到了很多的东西，有学术方面的，也有做人方面的。在此，我们要特别感谢我们的任课教师-张老师，感谢他对我们的教导。另外，对所有帮助过我们

37、的同学们，表示衷心的感谢。通过设计我们也对化工设备机械基础这门课程有了更深刻的认识和了解，在这个过程中，我们不断翻阅资料，客服困难，通过我们小组的团结努力，最终圆满完成设计任务。 在这半个学期的学习过程中，我们迷茫过，努力过，探索过，总之，我们大家一起奋斗过。我们也很庆幸这一路走来都有你们的陪伴。在这学习期间我对“陨石漂在太空是垃圾，落在地面是宝石”这句话有很深的体会，总之，学以致用是最完美的结局。在课程设计的过程中，我们能把理论上的知识很好的用在了设计方面，我们感到很自豪也很高兴，感谢张老师，感谢您让我们有这样的实践机会。也很感谢我们一起奋斗过的同学们，因为遇到困难的时候我们是在一起的。参考

38、文献1董大勤.化工设备机械基础.北京：化学工业出版社,2009.2胡建生.化工制图.北京：化学工业出版社,2008.3方书起.化工设备课程设计指导.北京：化学工业出版社,2010.4刁玉玮,王立业.化工设备机械基础.大连：大连理工大学出版社,2003.5谭蔚.化工设备设计基础.天津：天津大学出版社,2008.6丁伯民.黄正林.化工容器.北京：化学工业出版社,2003.7陈钟秀,顾飞燕,胡望明.化工热力学.北京：化学工业出版社,2001.8谭蔚.化工设备设计基础.天津：天津大学出版社,20079黄振仁,魏新利.过程装备成套技术设计指南.北京：化学工业出版社,200310王非.化工压力容器设计.北京：化学工业出版社,2005- 34 -