常用结构计算方法汇编之桥梁工程龙门吊、架桥机采用贝雷桁架计算.pdf

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1、 1098 龙门吊、架桥机龙门吊、架桥机(采用贝雷桁架采用贝雷桁架)8.1 贝雷桁架构件设计参数 贝雷桁架现有进口与国产两种规格，国产贝雷桁架又称为321钢桥，为常用支架结构。国产贝雷桁架用16Mn，销子采用30CrMnTi，插销用弹簧钢制造，焊条用T505X型。材料的容许应力按基本应力提高30%，个别钢质杆件超过上述规定时，不得超过其屈服点的85%，设计时采用的容许应力如下：16Mn拉应力、压应力及弯应力为1.3210273MPa；剪应力为1.3160208MPa。30CrMnTi拉应力、压应力及弯应力为0.8513001105MPa；剪应力为0.451300585MPa。现有进口贝雷桁架材

2、料屈服点强度为351MPa，其容许应力按0.7351245MPa考虑，销子容许应力可考虑与国产销子一样。其它构件容许荷载如下：进口贝雷梁的桁架销子双剪状态容许剪力550kN；弦杆螺栓容许剪力150kN，容许拉力80kN；摆动滚子最大容许荷载210kN。国产贝雷梁的栓滚最大容许荷载250kN，平滚每一滚子最大荷载60kN；其余可参考进口贝雷的数值。贝雷桁架各构件重量详见表3.8-1。表3.8-1 贝雷桁架构件重量表(单位：kg)构件名称单位 国产 进口构件名称 单位国产 进口 桁架节 片 270 259支撑架 副 21 18 加强弦杆支 80 阴、阳头端柱 根 69.7 59 销子 个 3 2.

3、7 桥座 个 38 32 横梁 根 245 202座板 块 184 181 有扣纵梁组 107 86 桥头搭板 副 142 无扣纵梁组 105 83 搭板支座 副 46 桁架螺栓个 3 3.6 桥面板 副 40 弦杆螺栓个 2 护轮木 根 44 横梁夹具副 3 2.7 摇滚 副 102 92 抗风拉杆套 33 29 平滚 副 60 48 斜撑 根 11 8 下弦接头 个 6 5.4 联板 根 4 1.4 阴、阳斜面弦杆个 27.31 贝雷桁架片力学性质见表3.8-2：表3.8-2 贝雷桁架片力学性质表 类型 国产 进口 高长(cm)150300 154.94304.8 弦杆截面面率A(cm2)

4、25.48 27.48 弦杆惯矩Ix(cm4)396.6 382.9 弦杆断面率Wx(cm3)79.4 75.2 桁片惯矩Ig(cm4)250500 283000 桁片断面率Wo(cm3)3570 3910 桁片允许弯矩Mo(kNm)975.0 958.0 弦杆回旋半径AIixx=(cm)3.94 3.72 110类型 国产 进口 自由长度lp(cm)75 76.2 长细比=lp/ix 19.0 20.5 纵向弯曲系数 0.953 0.948 弦杆纵向容许受压荷载(kN)663.0 638.0 注：另有计算简化成单杆系可采用：Ix685.1210-8m4，y0.0028m，截面积A146.45

5、10-4m。贝雷桁架结构几何特性见表3.8-3：表3.8-3 贝雷桁架结构几何特性 几何特性结构构造 W(cm3)I(cm4)不加强 3578.5 250497.2 单排单层 加强 7699.1 577434.4 不加强 7157.1 500994.4 双排单层 加强 15398.3 1154868.8 不加强 10735.6 751491.6 三排单层 加强 23097.4 1732303.2 不加强 14817.9 2148588.8 双排双层 加强 30641.7 4596255.2 不加强 22226.8 3222883.2 三排双层 加强 45962.6 6894382.8 贝雷桁架

6、结构容许内力见表3.8-4：表3.8-4 贝雷桁架结构容许内力表 容许内力 桥型 弯矩(kNm)剪力(kN)单排单层 788.2 245.2 双排单层 1576.4 490.5 三排单层 2246.4 698.9 双排双层 3265.4 490.5 不三排双层 4653.2 698.9 单排单层 1687.5 245.2 双排单层 3375.0 490.5 三排单层 4809.4 698.9 双排双层 6750.0 490.5 加三排双层 9618.8 698.9 贝雷桁架单元杆件性能(单个贝雷片)见表3.8-5：表3.8-5 贝雷桁架单元杆件性能表 杆件名 材料 断面型式 横断面积(cm2)

7、理论容许承载力(kN)弦杆 16Mn 210 212.74 560 竖杆 16Mn I8 9.52 210 斜杆 16Mn I8 9.52 171.5 1118.2 龙门吊的设计与检算 8.2.1 工程概况 某特大桥全长559.34m，共有板梁594片，全部为先张法预应力板梁。预制场设在第17#墩22#墩之间左幅的一块空地上，预制场的走向与桥梁的走向一致，只设置1台龙门吊。吊装时必须借助一个型钢加工的重约10t扁担梁，板梁最大的自重31.2t，滑轮和钢丝绳重约2t，合重43.2t，按1.3的系数为43.21.3=56.2t，龙门吊按60t进行设计。8.2.2 龙门吊的主要参数 吊重601=Wt

8、，跨度30=lm，高度15=Hm，天车重62=Wt。龙门吊由6组贝雷片加上下加强弦杆。8.2.3 横梁计算 静荷载 横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组，贝雷片自重：2751=Gkg/片；加强弦杆自重：802=Gkg/片；插销和支撑架的自重(对应贝雷片)：253=Gkg/片；横梁自重27600106)25802275(106)2(321=+=+=GGGGkg。横梁的静荷载为横梁的自重，可视为均布荷载：2.930/1027600/2=lGqkN/m l=30mq=9.2kN/m 图3.8-1 横梁静荷载示意图 故10358302.9822max=qlMjkNm 1382302.92max=q

9、lQjkN 动荷载 动荷载系数：3.1=dK；工作荷载：858)60600(3.1)(21=+=+=WWKPdkN。l=30mP=858kN 图3.8-2 横梁动荷载示意图 故64354308584max=PlMdkNm 858max=PQdkN 总荷载：7470maxmaxmax=+=djMMMkNm 996maxmaxmax=+=djQQQkN 强度计算 1127470max=MkNm8.9618=MkNm，弯矩满足要求；996max=QkN8.1397=QkN，剪力满足要求!挠度计算 横梁采用6组单层贝雷片上下加强的组装形式，其强性模量：5101.2=EMPa，惯性矩：4.3464606

10、4.5774346=Icm4。均布恒载最大挠度34.13104.3464606101.2384300002.9538454544max1=EIqlfmm 集中荷载最大挠度：33.66104.3464606101.24830000108584845333max2=EIPlfmm 由销孔间隙引起的挠度：销孔间隙159.0=lcm，节数10=n，桁高150=hcm，跨长30=lm 0212.0150159.01022=hlnrado21467.1=34.141434459.1102)59.11030000(15002)(=lnlnlhRmm 54.79)221467.1cos(1()150034.1

11、414344()2cos1)(max3=+=+=ohRfmm 横梁总挠度：21.15954.7933.6634.13max3max2max1=+=+=ffffmm 8.2.4 大车运行机构计算 龙门吊在运行时电机必须克服摩擦阻力、道路坡度阻力和风阻力。摩擦阻力矩mM和摩擦阻力mP 龙门吊在运行时其主要摩擦阻力矩车轮踏面在轨道上的滚动摩擦阻力矩，车轮轴承的摩擦阻力矩和附加摩擦阻力矩。)2)(UdRQGMm+=(3.8-1)cmmDMP2=(3.8-2)式中：G 龙门吊自重，69260806)6.120320(=+=GkN；Q 起吊重量，600=QkN；cD 车轮直径，400=cDmm；R 滚动摩

12、擦系数，0006.0=Rmm；U 车轮轴承摩擦系数，015.0=U；d 轴承内径，110=dmm；车轮轮缘与轨道的摩擦、轨道不直等因素引起的附加摩擦系数，5.1=。代入数据得：16005.1)2110015.00006.0()600692(=+=mMNm 840016002=mPkN 道路坡度阻力矩pM及阻力pP )(QGKPpp+=(3.8-3)1132cppDPM=(3.8-4)式中：pK 坡度阻力系数，002.0=pK。代入数据得：584.2)600692(002.0=+=pPkN 8.5162400584.2=pMNm 风压阻力矩fM及风压阻力fP 迎风面积：1022157.1307.

13、1=+=Am2 有效迎风面积：AAze=(3.8-5)式中：z 面积充实系数，取0.6。则2.611026.0=AAzem2 efCAWP0=(3.8-6)2cffDPM=(3.8-7)式中：0W 计算风压，906.01500=WN/m2；C 风力系数，13.1)1015()10(3.03.0=hC代入数据得：22.62.6113.110903=fPkN 1244240022.6=fMNm 满载时龙门吊的静阻力矩jM及静阻力jP fpmjMMMM+=(3.8-8)则8.336012448.5161600=+=jMNm fpmjPPPP+=(3.8-9)则8.1622.6584.28=+=jPk

14、N 电动机功率计算：静功率：mVPNcjj=(3.8-10)式中：cV 大车运行速度，15.0=cVm/s；m 驱动电机的个数，2=m；运行机构效率，85.0=。代入数据得：48.1285.015.08.16=jNkW 114电动机的实际功率：jdNKN=(3.8-11)式中：dK 为克服起动时的惯性力电动机的增大系数，5.1=dK。则22.248.15.1=NkW 电动机型号选择：根据龙门吊所需要的功率、速度及刹车要求，选择三相异步电磁制动电动机：YEJ112M-4kW。8.2.5 大车梁计算 大车梁受力如图3.8-3所示。0.6P110.9110.6ABCP=184.1kN，尺寸单位：mP

15、PPPP 图3.8-3 大车梁受力简图 62)(2432141+=QWKKKWKKP(3.8-12)式中：P 工作荷载；1K 偏载系数，21=K；2K 动荷载系数，2.12=K；3K 冲击系数，1.13=K；4K 各单元排受力不均匀系数，114=K。代入数据得：1.18462)55260(1.11.12.16001.12=+=PkN 大车梁可视为简支梁进行计算：3.55221.184626=PRRBAkN 4.1049)45.012()45.026.0(max=+=PRMAkNm 3.552max=ARQkN 大车梁截面如图3.8-4所示：10.61.2201.215x1.21.2x10.6

16、图3.8-4 大车梁截面(单位：cm)则：32.596012202.12)6.102.115122.115(2323=+=xWcm3 1151.1761032.5960104.104936max=xWMMPa215=MPa，满足要求!84202.122.1152=+=Acm2 8.651084103.55223max=AQMPa125=MPa，满足要求!8.3 架桥机的设计与检算 8.3 架桥机的设计与检算 8.3.1 架桥机基本构造 某铁路桥架桥机采用贝雷桁架组拼，预制梁横移时架桥机桁架不移动，利用桁梁纵向走行和其上天车横向移动架设桥梁。该架桥机可安装8.5m、14.8m、16.15m、16

17、.5m、24.6m预制梁、荷载1000kN的架桥机，全长48m，净高2.5m，宽7m，贝雷桁架横梁总长9m（有效长度5m）。纵梁、横梁均采用贝雷桁架组拼，架桥机基本构造如图3.8-5所示。500500立面图附注：1、本图尺寸单位均以cm计；2、本双导梁架桥机是国产贝雷片拼装而成，设计起吊重量85t；3、牵引系统均用14mm的钢丝绳走2布置循环牵引，3t慢速卷扬机作牵引动力；4、起重装置采用8t慢速卷扬机作为起重动力，钢丝绳采用24.5mm“七动七定”滑车组走14。2503001800150+2470+80=270010010025439225490070024702470平面图-截面-截面已架

18、设T梁天车梁导梁后支腿中支腿前支腿轨道天车梁导梁后支腿中支腿前支腿横移天车 图3.8-5 贝雷桁架拼装式双导梁架桥机基本构造 8.3.2 双导梁架桥机检算 天车梁计算 天车梁采用4排单层国产贝雷桁架拼装而成，长9.0m，宽1.8m（0.45m+0.9m+0.45m）。116 荷载计算 a 均布荷载q 钢轨（24kg）：4.50.45t29m24.95kg/m1=根GkN 枕木：0.412150.9t/m3)0.50.15(0.22=根Gt=4.1kN 贝雷桁架：3.24432703=Gt=32.4kN 销子：0.054)2(2kg/34=个Gt=0.5kN 支撑片：0.32)(6kg/215=

19、片Gt=3kN 2.59)35.04.321.45.4(05.1)(05.154321=+=+=lGGGGGqkN/m b 集中荷载P 机具设备重量(起重及牵引卷扬机各1台，横移平车、滑轮组、吊架及滑轮组的钢丝绳等)：0.71=Pt=70kN。24.6m梁重：581.30/21.05852=Pt=580kN 6505807021=+=+=PPPkN 强度计算 A7mBq=5.2kN/mP=650kN3.5m3.5m 图3.8-6 天车梁计算简图 均布荷载弯矩：9.31872.5822=qlMqkNm 集中荷载弯矩：5.1137476504=PlMPkNm 故4.11695.11379.31=+

20、=+=PqMMMkNm 2.343272.56502=+=+=qlPQkN 由表3.8-3和表3.8-4知单排单层(非加强)：截面模量5.5783=Wcm3，惯性矩2.250497=Icm4，容许弯矩2.7880=MkNm，容许剪力245.20=QkN。则四排单层(不均匀系数取0.9=n)截面模量：6.128825.35789.0444=nWWcm3 惯性矩：92.0178992.5049720.9444=nIIcm4 容许弯矩：5.28372.8870.944040=MnMkNm 容许剪力：882.7245.20.944040=QnQkN 16Mn钢容许弯应力273MPa2101.30=4.

21、1169=MkNm5.283740=MkNm，满足要求!2.343=QkN7.88240=QkN，满足要求!8.90106.12882104.1169364=WMMPa273MPa0=，满足要求!刚度计算 117a 自重引起的挠度1f 4344133855EIPlEIqlf+=4534541092.901789101.2370006501092.901789101.238570002.55+=13.0=mm b 由间隙引起的挠度2y 跨度7=lm，节数3=n，销孔间隙5.0=lmm，桁高1500=hmm，则：o114591559.0rad0002.015005.0322=hln 3499250

22、5.032)5.037000(15002)(=lnlnlhRmm)2114591559.0cos(1()15003499250()2cos1)(2o+=+=hRf 75.1=mm()故跨中最大挠度88.175.113.021=+=+=fffmm5.174007000400=lfmm，满足要求!。销子检算 当集中荷载位于跨中时，跨中截面的销子产生最大剪力。根据内外力矩平衡原理得：上下销子距离为1.4m，则：3.8354.14.11694.1=MQkN 单 排 单 层 销 子 容 许 剪 力5500=QkN，则 四 排 单 层 销 子 容 许 剪 力19805509.044040=QnQkN 3.

23、835=QkN198040=QkN，满足要求!导梁计算 荷载计算 a 均布荷载q 取单板导梁的3m长计算（加强四排单层）钢轨（24kg）：7.20.27t23mkg/m63.441=根GkN 枕木：0.2740.9t/m3)0.250.15(0.22=Gt=2.7kN 贝雷桁架：72.142)80270(3=+=Gt=17.2kN 销子：0.054)4(kg/34=个Gt=0.5kN 支撑片：0.264)3(kg/215=片Gt=2.6kN 0.93)6.25.02.177.27.2(05.1)(05.154321=+=+=lGGGGGqkN/m b 集中荷载P 由于天车梁的均布荷载传来的支座

24、反力：4.232/92.5=ARkN。由集中荷载传来的支座反力（落梁时起重平车不在导梁的中心线上，两支点反力不相等，如图3.8-5）：4.3710.7/4650=ARkN，7.1850.7/2650=BRkN。导梁上纵向移动天车重：20=PkN。则由天车梁及横移天车作用在导梁上的集中荷载为：118A6mBq=5.2kN/mP=650kN2m4m 图3.8-7 天车梁集中荷载作用下支座反力计算简图 8.414204.3714.23=+=+=PRRPAAkN c 导梁前腿及联系梁传给导梁的集中荷载1P 149005.12/)4362110270(1=+=Pkg=15kN d 穿行车梁对导梁的压力2

25、P 4.332/)101092.5(2=+=PkN e 安装在导梁后端的纵向牵引卷扬机重3P 6.103=PkN 强度计算 AP3=10.6kN3m18m27m1m1m13.5m13.5mBC48mq=9.0kN/mP2=33.4kNP=414.8kNP1=15kND 图3.8-8 导梁计算简图 a 根据三弯矩方程求AM、BM、CM 由图3.8-6可知 2.210.26.1033=lPMPkNm 4.330.14.3322=lPMPkNm 5.40230.9222=qlMqkNm 1.955.404.332.2123=+=+=qPPAMMMMkNm 故可简化成图3.8-9计算简图：A18m27

26、m13.5m13.5mBCq=9.0kN/mQ0=71.0kNP=414.8kNP1=15kNM0=95.1kNmE 图3.8-9 导梁弯矩简化计算简图 由图3.8-6可知：1.95=AMkNm，0=CM，BCABII=，18=ABlm，27=BClm 支座B：166)(2+=+nnBBCABAABABMllMl 119式中：nB表示右支座产生的虚反力，1+nA表示左支座产生的虚反力，常见荷载作用下的6nA和6nB可从表3.8-6查得，复杂荷载可以通过叠加法求得。表5.8-6 6nA和6nB数值表 荷载 6nA 6nB)(bllPal+)(allPal+abPlAB当2lba=，832Pl 8

27、32Pl)2(4222bllqb 22)(4allqb+abqlAB当0=a，lb=，43ql 43ql)3(22bllM)3(22allM 当0=a，lb=，Ml2 Ml ablABM当la=，0=b，Ml Ml2 8.148334189181.9546330=+=+=ABABnqllMBkNm2 7.1576828278.41434279834623231=+=+=+BCBCnPlqlAkNm2 故83.1897)2718(2181.957.1576828.14833=+=BMkNm AB段弯矩(0 x18m)：29218918)1.9583.1897(1.95)(2xxxxM+=1.95

28、15166667.195.42=xx BE段弯矩(0 x13.5m)：29227928.4142783.189783.1897)(2xxxxxM+=83.189719.3995.42+=xx EC段弯矩(13.5x27m)：292279)5.13(8.41428.4142783.189783.1897)(2xxxxxxM+=12097.370161.155.42+=xx 由此绘制弯矩图如图3.8-10所示：A3m18m27m1m1m13.5m13.5mBC48m95.1kNm632.0kNm1897.83kNm2671.11kNmE 图3.8-10 导梁弯矩图 故11.2671max=EMMk

29、Nm 根据弯矩图计算各支点反力：0.710=QQA左kN 15.191821891.9583.1897222=+=+=lqlMMQABA右kN 15.1811821891.9583.1897222=+=+=lqlMMQABB左kN 19.3992722792278.41483.18972222=+=+=lqlPlMQBB右kN 29.702/2782794278.41411.267183.18972/8422=+=+=lqlPlMMQEBE左kN 51.34429.708.414=左右EEQPQkN 61.2582722792278.41483.18972222=+=+=lqlPlMQBCkN

30、 故19.399max=右BQQkNm 由表3.8-3和表3.8-4知单排单层(加强)：截面模量1.7699=Wcm3，惯性矩4.577434=Icm4，容许弯矩5.16870=MkNm，容许剪力245.20=QkN。则四排单层(不均匀系数取0.9=n)截面模量：76.277161.76999.0444=nWWcm3 惯性矩：84.20787634.5774340.9444=nIIcm4 容许弯矩：60755.16870.944040=MnMkNm 121容许剪力：882.7245.20.944040=QnQkN 16Mn钢容许弯应力273MPa2101.30=11.2671max=MkNm6

31、07540=MkNm，满足要求!19.399max=QkN7.88240=QkN，满足要求!4.961076.277161011.2671364maxmax=WMMPa273MPa0=，满足要求!刚度计算 a 导梁弹性挠度1f 根据弯矩方程得出挠度方程 AB段弯矩(0 x18m)：1.9515166667.195.4)()(214=xxxMxfEI 123141.9557583333.95.1)(CxxxxfEI+=212341455.47191944444.3375.0)(CxCxxxxfEI+=BE段弯矩(0 x13.5m)：83.189719.3995.4)()(214+=xxxMxfE

32、I 3231483.1897595.1995.1)(CxxxxfEI+=4323414915.94853166667.66375.0)(CxCxxxxfEI+=EC段弯矩(13.5x27m)：97.370161.155.4)()(214+=xxxMxfEI 5231497.3701805.75.1)(CxxxxfEI+=6523414985.1850601666667.2375.0)(CxCxxxxfEI+=根 据 边 界 条 件 求 出 常 数34.19371=C、02=C、03.116253=C、04=C、68.494235=C、275.2355706=C。由此计算出AB跨中挠度：3884

33、111089.11084.2078763101.286.826686.8266=EIfm=1.89mm()BC跨中挠度：884121084.2078763101.24628.1786404628.178640=EIf 31092.40=m=92.40mm()b 导梁非弹性挠度2f AB段导梁非弹性挠度：跨度18=lm，节数6=n，销孔间隙5.0=lmm，桁高17002001500=+=hmm，则：o2022203983.0rad650035294117.017005.0622=hln 50991505.062)5.0618000(17002)(=lnlnlhRmm)22022203983.0c

34、os(1()17005099150()2cos1)(21o+=+=hRf 94.7=mm()BC段导梁非弹性挠度：跨度27=lm，节数9=n，销孔间隙5.0=lmm，桁高17002001500=+=hmm，122则：o3033305974.0rad470052941176.017005.0922=hln 50991505.092)5.0927000(17002)(=lnlnlhRmm)23033305974.0cos(1()17005099150()2cos1)(21o+=+=hRf 87.17=mm()故AB段跨中最大挠度：05.694.789.121111max=+=fffmm454001

35、8000400=lfmm，满足要求!故BC段跨中最大挠度：79.5887.1792.4022122max=+=fffmm5.6740027000400=lfmm，不满足要求!销子检算 当集中荷载8.414=PkN位于跨中时，跨中截面的销子产生最大剪力。根据内外力矩平衡原理得：上下销子距离为1.4m，则：7.25854.136204.1=MQkN 单排单层(加强)销子容许剪力11000=QkN，则四排单层(加强)销子容许剪力396011009.044040=QnQkN 7.2585=QkN396040=QkN，满足要求!导梁过墩受力验算：导梁过墩时，行车梁必须尽量后移，当导梁前端即将搭上前面桥墩

36、时，导梁受力最大。AP3=10.6kN21m27m1m2mBC48mq=9.0kN/mP2=33.4kNP1=15kN2m 图3.8-11 导梁过墩稳定性计算简图 a I-I截面弯矩检算 5.36852270.927152221=+=+=qllPMIIkNm607540=MkNm，满足要求!b 导梁过墩稳定性验算 倾覆力矩：5.3685=IIMM倾kNm 3t牵引卷扬机自重引起的稳定力矩：2.21206.1033=lPMPkNm 2根空行车梁2P引起的稳定力矩：6.1135164.33184.332=+=PMkNm 导梁均布荷载q引起的稳定力矩：5.19842210.9222=qlMqkNm

37、1233.31415.19846.11352.2123=+=+=qPPMMMM稳kNm 稳定力矩小于倾覆力矩，需在导梁后端配重，在行车梁下吊一待梁重物，则：2.460116250184.332=+=PMkNm 9.66065.19842.46012.2123=+=+=qPPMMMM稳kNm 稳定系数：79.15.36859.6606=倾稳MMK1.3，满足要求!牵引设备计算 起吊重物牵引设备选择 起吊重量590.1580.11=+=+=PQt和采用“七定七动”滑车组走14，故14=n。单个滑车(青铜衬套轴承)阻力系数04.1=f，无导向滑车，即0=k，绕出绳从动滑车绕出，则绕出绳的拉力：4.5

38、5904.1104.1)104.1(04.11)1(0141141=QffffSknnt 选用8t单筒慢速电动可逆式卷扬机作为起吊重物的动力源，可满足施工要求。天车移动牵引设备选择 钢轮与钢轨之间的滚动摩擦系数05.0=，则：天车牵引力25.3)0.758(05.0)0.7(1=+=+=PQt 采用“一定一动”滑车组走2，故2=n。单个滑车(青铜衬套轴承)阻力系数04.1=f，无导向滑车，即0=k，绕出绳从动滑车绕出，则绕出绳的拉力：66.125.304.1104.1)104.1(04.11)1(02121=QffffSknnt 选用3t单筒慢速卷扬机作为天车移动的牵引动力满足施工要求。钢丝绳

39、计算 起重索计算 采用 24.5mm(619股(1+6+12)绳纤维芯)钢丝绳做起重索，钢丝总断面积229.09mm2，钢丝绳公称抗拉强度为1700MPa，换算系数为0.85，则钢丝破断拉力10.331085.0170009.2294max=Tt，则安全系数K：13.64.510.33max=STK6，符合安全要求。天车牵引绳计算 天车牵引绳采用 14mm(619股(1+6+12)绳纤维芯)钢丝绳，钢丝总断面积72.49mm2，钢丝绳公称抗拉强度为1700MPa，换算系数为0.85，则钢丝破断拉力47.101085.0170049.724max=Tt，则安全系数K：31.666.147.10max=STK6，符合安全要求。