管理学院高支模方案(公司已修整).doc

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1、目 录第一章 主要编制依据1第二章 工程概况1一、 基本说明1 二、 高支模楼层概况1三、 混凝土的输送方法和浇筑保护2第三章 模板设计5一、 模板系统用料说明及模板系统布置方案5二、 模板系统构造及安装的技术措施61. 技术要求62. 施工顺序 63. 支顶及模板的安装 6第四章 模板拆除9第五章 模板安装、拆除的安全措施9第六章 模板支撑系统计算书10第七章 转换梁混凝土施工方法及注意事项66第八章 模板安装示意图 66 1 支撑平面布置图 67 2 模板安装剖面、侧立面细部构造大样图683、转换梁支模板示意图 69附件：高支模工序跟踪记录 70第一章、主要编制依据。1混凝土结构工程施工质

2、量验收规范（GB50204-2002）2原混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-92）中第二章模板工程和附录一的有关条文。3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。4建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。5木结构设计规范）（GBJ-5）6钢结构设计规范（GBJ-17）7粤建监字1998027号颁布广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法。8本工程设计图及上级的有关文件及标准等。第二章、工程概况一、基本说明工程名称：暨南大学管理学院教学楼。建设单位：暨南大学设计单位：广东省建科建筑设计院监理单位：广东华工工程建设监理有限公司建筑面积：2

3、5127m2。层数及楼高：首层部分层高为7.5米；夹层为4.0,二层四层高为3.7米，五层七层层高为3.5米，工程总高度为34.2米。二、高支模层概况本工程的首层部分层高为7.5米，面积800m2，该工程首层有部分施工段属于高支模体系；二层以上（二七层）为教学综合楼，层高为3.7m、3.5米。本工程项目为框架结构。1层2层剪力墙及普通砼柱混凝土强度等级为C40，楼盖构件混凝土强度等级为C35；3层顶层剪力墙及普通砼柱混凝土等级为C35，楼盖等级为C30。板厚为110、150不等，梁截面横向300600、300900；纵向200600、250600。最大的梁截面是7、8、9轴、C轴、G轴、K轴的

4、各转换梁8001800、1002500、8001200、8003200。最大的梁板跨度为9.8、9.2、7.5米。三、混凝土的输送方法及浇筑保护混凝土的浇筑输送采用泵送商品砼。用固定式混凝土输送泵通过管道直接将混凝土送入结构模板内浇筑，本工艺具有机械化程度和效率高，用工少，劳动强度低，施工速度快，所需的支承结构简单，节省材料，可降低施工成本等优点。但施工作业时必须特别注意以下几点：（一）泵送管道的铺设1. 管道的配置应最短,尽量少用弯管和软管，避免使用弯度过大的弯头,管道末端活动软管不得超过180。；2. 泵机出口应有一定长度的水平管，然后再接弯管；3.管路布置应使泵送的方向与混凝土浇筑方向相

5、反，使在浇筑过程中容易拆除管段而不需增设管段；4.输送管道不得直接放在模板、钢筋上，以避免振动产生变形，应用支架、台垫或吊具等支承并固定牢固；5.当管路向下配管时，应在转弯处设置气门。（二）泵送混凝土浇筑施工方法1.泵送混凝土浇筑入模时，浇筑顺序有分层浇筑法和侧堆浇筑法两种，要将端部软管均匀移动，使每层布料厚度控制在20内，不应成堆浇筑。当用水平管浇筑时，随着混凝土浇筑方向的移动，必须有12人指挥布料，68名工人拆装管子，逐步接长或逐渐拆短，以适应浇筑部位的移动。2.混凝土分层铺设后，应随即用插入式振动器振捣密实。当混凝土塌落度大于15时，振捣一遍即可；当塌落度小于15时，应与普通混凝土一样振

6、捣，以机械振捣为主，人工捣固为辅，捣固时间以1520分为宜。3.泵送混凝土入模用水平管时，要将端部软管经常均匀的移动，以防混凝土堆积，增加压送阻力而引起爆管。当浇筑壁板、框架梁部位时，管口应放在梁模板中间，并采用引浆法浇捣。4.混凝土泵送完毕，应进行混凝土泵及管路清洗。管道清理可采用空气压缩机推动清洗球清洗。方法是先安好专用清洗管，再启动空压机，渐渐加压。清洗过程中，应随时敲击输送管，了解混凝土是否接近排空。管道拆卸后按不同规格分类堆放备用。特别注意不能集中堆放于刚浇筑完毕的混凝土楼面层。（三）安全措施1.根据工程对象、结构特点制定混凝土浇灌方案，并向参加施工人员进行细致交底。2.木模在浇灌混

7、凝土前，浇水湿润，但不许留有积水。3.浇筑混凝土层段的模板支设、钢筋绑扎、预埋铁件及管道埋设等工序全部施工完成，经检查符合设计和验收规范的要求，并办完隐蔽和预检手续。4.浇筑混凝土用的架子及走道已搭设完毕，并经检查符合施工和安全要求。5.浇筑混凝土过程中，应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋铁件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇筑，并应在已浇筑的混凝土凝结前修理好。6.混凝土浇筑完成后，应在12小时内加以适当护盖浇水养护，正常气温每天浇水不小于二次以上，同时不小于7天。7.不得用重物冲击模板；过道应搭设跳板，不得在梁和楼梯踏步模板吊帮上行走或踩蹬，保证模板牢固和严密。8.混

8、凝土浇筑完毕，强度达到1.2MPa以上，方准在其上进行下一道工序操作和堆放少量物品。9.浇筑无板框架结构的梁时，应有可靠的脚手架，严禁站在模板上操作。浇筑排檐、阳台、雨篷等混凝土时，外部应设立安全网或安全栏杆。10.楼面上预留孔洞应设盖板或围栏。所有操作人员应戴安全帽；高空作业应系安全带;夜间作业应有足够的照明。11.砼在浇筑时按常规施工方法进行操作，特别对模板、支架、钢筋设专人巡护。第三章、模板设计一、模板系统用料说明及模板系统布置方案1楼板模板采用18厚1830915优质建筑大夹板，梁侧模板采用20厚12202440优质夹板，梁底模板采用25厚直边松板。2楼板模板厚度为18，龙骨采用801

9、00 600，跨度控制在900内，主龙骨采用80100，跨度（即支撑间距）控制在800内。3梁模板截面在300800内，龙骨采用80100，梁模板截面在300800外，龙骨采用100100，次龙骨采用1001002条，放在门式架可调顶托上，固定后在木枋上安装梁底龙骨，跨度（即门式架间距）在900内。4支撑采用门式架，楼板由标准架2个、1/4架1个组合；并在门式架下加可调U型支托调整至合适高度；梁高为300800以内，由标准架1 个，1/2架1 个，在门式架（上、下）加可调U型支托调整至合适高度。5矩形截面的受力木枋应竖向放置。6模板支撑体系用料质量要求.支撑用多功能门式脚手架配件，有交叉支撑、

10、驳心、锁臂、可调U型支托以及钢管扣件等等，对拆曲变形、严重锈蚀，配套不全的不能应用。.所有木板、木枋的规格尺寸应保证，废烂、檐边、疤节、严重扭曲开裂的不能用在受力部位。二、模板系统构造及安装的技术措施1技术要求：必须满足于模板支撑系统防跑模变形（压脚、支撑、对拉螺栓）、刚度、稳定性（水平拉杆、大交叉支撑、借助构件支顶等）的要求。2施工顺序：放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板竖向支顶安装架设梁底木枋龙骨于门式架顶托托板上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋龙骨于门式架顶托托板上楼面模板安装梁板钢筋绑扎梁板砼浇筑砼保养，达到设计强度等级的85%松下门式脚手架可调顶托拆除梁板模板，清理模板拆除水平

11、拉杆、剪刀撑及门式脚手架。 3支顶及模板的安装 （1）支顶安装方法本工程楼面梁板支顶均采用门式架支顶，根据梁底及板底的高度组合拼装。梁板门式架支顶排距均为900。支顶安装前，应先放出轴线、梁位置线以及楼面控制标高，然后按梁纵向方向排置门式脚手架。安装第一层门式脚手架后，要进行调平校直，然后逐层向上安装。在每向上安装一榀门架时，门式架两侧要安装剪刀撑并锁紧。门式脚手架应垂直，上下层门式脚手架立柱应在同一竖直中心线上。门式脚手架安装宜整齐划一，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。除门式脚手架剪刀撑必须连结牢固外，还必须在门式脚手架层间连接部位以及最上层门式脚步手架顶托下端纵横设48钢管水

12、平拉杆各一道。支顶安装完成后，应认真检查支架是否牢固，如发现问题，应立即进行整改。（2）梁板模板安装方法梁侧模板采用18厚夹板，25直边板作梁底模板；楼面模板采用18厚夹板。梁模板的安装：先在已捣砼柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，然后按设计标高调整门式脚步手架可调顶托的高度，将其调至预定的高度；然后在可调顶托的托板上安放100100木枋，固定后在木枋上安装梁底龙骨。梁底龙骨采用100100木枋，间距120。梁旁竖枋用8080木枋，间距400。梁侧板采用16拉结螺栓连接。龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。楼面模板的安装：通线调整门式脚手架可

13、调U型顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调U型顶托托板上架设80100木枋，固定后架设龙骨80100木枋，间距500，安装夹板模板。 （3）支撑基础、楼板模板与梁模板的拼接、模板起拱、模板安装的质量标准： 1)模板及其支架应具有足够的承截力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 2)梁侧模板采用8080木枋作龙骨，20厚松板压脚 450，45。斜支撑，梁高在700以上时，加压（双钢管）16的穿心螺栓加固。 3)一般采用楼面模板盖梁侧模板，且比梁侧模板凹入23。 4)有较大集中重或施工荷载的支点应选择在门式架支顶上，或另加支撑增强。 5)支撑宜采用先弹墨线后搭设的方

14、法，保证沿在一直线上。 6)每步门式架均设不少于一度钢管纵横水平连杆，与竖向混凝土结构箍（顶紧）牢。 7)钢管剪刀撑应在建筑物支撑外侧及内间6.5m设置，剪刀撑宽度4-8m,角度在45。60。，以保证支撑的稳定性。 8)可调底座螺杆、可调支托螺杆伸出长度按附图，但可调底座螺杆伸出长度不应超过底座螺杆长度的1/2。可调支托螺杆伸出长度不应超过支托长度的2/3。 9)门架组装，必须加强上下（驳心与锁臂必须设置）、纵横（除钢管扫地杆外，每榀门架两内侧均设钢管水平拉杆）、交叉的联系构造，门架接头上下在同一竖向中心线上,垂直度控制在0.3%H，且15。 10)本层高支模支撑直接支承在地下室混凝土底板面上

15、，所以不考虑支撑地面做法。 11)模板需按规范的要求扫脱模剂，模板的拼缝应严密不漏浆，模板安装要求和质量标准应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（QB50204-2002）的规定。 12）跨度大于4m的梁、板结构的模板要设置 0.3 %L起拱。 13）模板（高支撑）体系完成后由施工员组织班组、质量检查员参加验收。第四章：模板拆除 模板拆除时间和拆除顺序1模板拆除，侧模拆除应保证混凝土边角不受损坏方可进行；而水平模板及支撑则由施工员根据混凝土的强度试压报告，符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2002）表4.3.1规定，所发出的指令后执行。2下层楼板应具有承受上部荷截的承重能力

16、，否则不能拆除该层楼板支撑，或采取合理措施增设支撑（架）。3模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆除的脚手架从梁中部开始向两端支点降下梁底支撑可调支托拆除梁底模板拆除梁两侧模板拆除楼板下支撑拆除楼板龙骨及模板拆除脚手架模板分类堆放整齐。第五章模板安装、拆除的安全措施 1模板（高支撑）安装、拆除方案由施工员进行技术交底。 2模板上堆放材料要均匀，要符合构件的使用荷载，泵送混凝土出料应及时摊到其他地方，临时料堆高度不得超过200。 3模板（高支撑）安装须有稳固的脚手架防护，操作人员上落应走斜道或稳固的靠梯，高空作业无安全保护的要佩带安全带。 4模板（高支撑）安装过程应保证构件的稳定性，有措施防止模

17、板（高支撑）的倾覆。 5模板拆除时要搭设稳固的脚手架，不许有空隙、松动或探头脚手板：临边做好防护措施，与外脚手架之间拉设安全兜底网，下方设警戒线和监护人员。 6使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、建筑机械使用安全技术规程的规定。7有关安全、防火、质量管理、文明施工，本方案未详之处，执行公司和上级标准、规定。第六章、模板支撑系统计算书一、梁模板门式脚手架支撑计算书首层层高为7.50m，最大梁截面为300900，楼面底模板采用规格183091518的木夹板，支撑采用钢门架支撑楼板下的木枋进行计算，即用规格80100木枋托住楼板底模板，再用80100木枋作为主龙骨放于钢门架支撑上。板底

18、龙骨间距600，梁板底钢门架纵横间距为900。木材弹性模量E=9000Mpa，抗弯强度fm=11mpa，顺纹抗剪强度fv=1.4mpa门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为6.6米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。门架立杆采用48.03.5mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。每榀门架之间的距离1.80m，梁底方木

19、距离420mm。梁底方木截面宽度80mm，高度100mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图（一）、梁底方木的计算方木按照简支梁计算。1. 荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.5000.9000.420=9.639kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3400.420(20.900+0.300)/0.300=1.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.420=0.840kN/m 经计算得到，方木

20、荷载计算值 Q = 1.2(9.639+1.000)+1.40.840=13.942kN/m 2.方木强度、挠度、抗剪计算 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.091kN N2=2.091kN 经过计算得到最大弯矩 M= 1.119kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.091kN 经过计算得到最大变形 V= 2.4mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/1

21、2 = 666.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.119106/133333.3=8.39N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.091/(280100)=0.392N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =2.4mm 方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁

22、计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q= 0.288kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.694kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.453kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 185.00cm3； 截面惯性矩 I = 1660.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.694106/1.05/185000.0=8.72N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计

23、算 最大变形 v = 0.1mm 顶托梁的最大挠度小于1800.0/400,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.400=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.446kN经计算得到，每米高脚手架自重合计：NGk1 =

24、 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.830)/(41.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高

25、的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3.919kN，3.919kN 第2榀门架两端点力10.453kN，10.453kN 第3榀门架两端点力10.453kN，10.453kN 第4榀门架两端点力3.919kN，3.919kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 20.906

26、kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 20.906kN； H 脚手架的搭设高度，H = 6.6m。 经计算得到，N = 1.20.4106.600+20.906=24.151kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算： 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 24.15kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.5

27、66； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.12cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 经计算得到，Nd= 113.544kN。立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!（二）、800180

28、0转换梁顶架计算门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为5.7米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用48.03.5mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底方木距离200mm。 梁底方木截面宽度100mm，高度100mm。 梁顶托采用18号工字钢。 1立杆；2立杆加强杆；

29、3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、梁底方木的计算 方木按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.200=9.180kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.200(21.800+0.800)/0.800=0.374kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.200=0.400kN/m 经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2(9.180+0.374)+1.40.400=1

30、2.025kN/m 2.方木强度、挠度、抗剪计算 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.810kN N2=4.810kN 经过计算得到最大弯矩 M= 1.972kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.810kN 经过计算得到最大变形 V= 3.7mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f

31、=1.972106/166666.7=11.83N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34.810/(2100100)=0.721N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =3.7mm 方木的最大挠度小于1220.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重

32、 q= 0.288kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.983kN.m 经过计算得到最大支座 F= 24.108kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 185.00cm3； 截面惯性矩 I = 1660.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.983106/1.05/185000.0=10.21N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.0mm 顶托梁的最大挠度小于900

33、.0/400,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.400=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m (2)

34、加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.830)=1.066 20.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.830)/(41.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.01

35、0kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力9.951kN，9.951kN 第2榀门架两端点力24.108kN，24.108kN 第3榀门架两端点力24.108kN，24.108kN 第4榀门架两端点力9.951kN，9.951kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 48.216kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计

36、算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 48.216kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.7m。 经计算得到，N = 1.20.4105.700+48.216=51.018kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 51.02kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.566； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回

37、转半径，i=2.12cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=21.89cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 经计算得到，Nd= 113.544kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!（三）、8001800转换梁梁侧模板计算 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=800mm， 梁截面高度 H=1800mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径16mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的方木截面8080mm， 梁模板截面侧面方木距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3；