50m后张T梁施工技术研究.doc

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1、 公路50m后张法预应力T梁现浇施工工艺目 录前言21 工程概况22 选题理由33 总体施工方案的确定34 就位制梁施工工艺研究35 施工所用的主要机械设备306 质量保证措施317 安全保证措施328 效果评述32前言公路50m后张法预应力T梁是90年代发展起来的大跨度简支梁，是预应力砼简支梁的一枝新秀。目前，它的施工方法主要是预制、安装。由于其跨度大、梁体高、梁底窄，底模需设置反拱曲线，因此要控制好梁体砼的现浇质量，以及在张拉过程中保持梁体的稳定性，关键在于对就位制梁施工技术进行研究。1 工程概况成都车辆段府河大桥位于九里堤中路附近，西侧临近西南交大体育场，东侧隔河为客技站，桥位处地势平坦

2、，属岷江水系一级阶地，地质情况为表层人工填土、粘土、细砂，其下为卵石土，桥台置于稍密卵石土中。采用1孔50m简支梁桥型，桥全长64.44m。本桥设计桥面净宽6m，两侧路缘带宽各0.5m，全宽7.0m，150m简支梁三片，梁部为后张预应力C50砼T梁。桥台为U形桥台，明挖扩大基础。桥梁两端设橡胶型钢伸缩缝，支座采用板式橡胶支座。梁部T梁预应力体系采用J15.24，Ryb=1860MPa，ASTMA41692A高强度、低松弛钢绞线。管道采用预埋波纹管成型，YM157，YM159型锚具。张拉控制应力k=0.72 Ryb 。原设计梁片在桥头路基上预制，然后按有支架拖拉横移就位。由于场地限制变更为就位制

3、梁。2 选题理由集团公司首次承担公路50m后张法预应力T梁的施工任务，由于采用就位制梁的施工方案，目前尚无成熟的现浇施工方法可借鉴。同时还必须解决好梁片数量少与技术含量高在施工成本上的矛盾，克服大跨度预应力砼简支梁在支架上现浇质量难以保证的困难。另外，50m后张法预应力T梁就位预制施工系跨河作业，受河水、洪水影响大，工期紧。因此，选择“公路50m后张法预应力T梁现浇施工工艺”作为研究课题，可借此机会从施工过程中学习、探索、总结出一套较为完善的大跨度后张梁施工技术。3 总体施工方案的确定2001年元月，公司总工率领施技人员对该桥环境作了周密的调查，确认该桥位无预制场地，也不具备将成品梁运输至现场

4、的条件，确定了总体方案。搭设施工平台，就地灌注50m后张T梁。4 就位制梁施工工艺研究4.1 施工工艺4.1.1 就位制梁工艺流程初步确定根据已有的后张梁施工经验，并参考成都铁路局工程总公司司级工法汇编（市政建设与公路分册.19931998）中发表的“现场预制公路30m（40m）后张预应力钢筋砼T型简支梁工法”，以及铁道部部级工法汇编19951996中发表的“后张法50m预应力砼铁路简支梁制造架设工法”，结合现场具体条件，初步确定50m后张法T梁就位制梁的施工流程如图一：搭设施工平台安装底模及支座（就位）立一侧侧模绑扎钢筋骨架及定位网立另一侧侧模及两侧端模板安装波纹管安装附着式振捣器搭设灌注砼

5、脚手平台钢筋、模板全面检查灌注梁体砼检孔、穿预应力钢束及张拉孔道压浆封 端成 品 检 验就位制梁施工准备钢筋切割、弯制成型模板检校、刷油波纹管除锈波纹管的接长、制作检查振动器梁体材料准备备配比试验上料、搅拌插入振捣器振捣收面、养护钢绞线的除锈钢束的制作浆液拌合图一：就位制梁施工流程图 4.1.2 优化后的制梁工艺流程 针对就位制梁的现场具体条件，课题组成员各抒己见，最后形成共识，主要有以下几点：4.1.2.1 由于T梁的截面特点是底部窄500mm，梁体高2600mm，且腹板薄190mm（厚）1900mm（腹高），加上波纹管287+677mm的布置，如果先支一侧模板，尽管便于波纹管的定位，但其安

6、设及调整都非常困难。因此，所有侧模板应在钢筋及波纹管安装、调整并全面检查通过后进行，但钢筋骨架应通过搭设支架牢固固定，而且钢筋保护层定位必须准确以保证波纹管的安装坐标符合验标要求，保证波纹管安装的稳固性，以减少T梁张拉时的侧向弯曲。4.1.2.2 由于就位制梁是在支架及变梁桥跨结构组成的平台上施工，灌注砼时，脚手架平台应排在前面，以利于周转料的运送、钢筋安装及骨架定位、侧模安装及固定。4.1.2.3 灌注砼脚手架平台应与侧模支撑、翼缘底模支承系统综合考虑。最好形成框架结构，以确保侧模在较大的砼侧压力及附着式振动器强烈振捣作用下的稳定，以确保各片T梁在浇注、张拉过程中的整体稳定。但要充分考虑灌注

7、砼时脚手架平台对新浇砼的影响，把握施工规范中关于对此点的有关规定及限制的实质。4.1.2.4 因为T梁高且腹板薄，波纹管密，穿预应力钢束最好在支侧模、浇注砼之前进行，一方面有利于保证波纹管的顺直度较小地受砼上浮力的影响，有着松棒的作用。另一方面便于施工、检查波纹管的位置、接头、排气管、排水管接头的完好性等。4.1.2.5 由于跨度大，一次性安装捣固器需用量较大，因此应考虑倒用，但其固定连接件（捣固架）应先设置好。根据课题组召开的磋商会议，决定优化工艺流程如图二（下页）：搭设施工平台（梁体下平台）安装底模及支座（就位）搭设上部框架式模板及钢筋固定支架绑扎钢筋骨架并固定牢固安装波纹管立两端端模穿设

8、预应力钢束钢筋、波纹管全面检查底模反拱曲线检查与微调立两侧侧模板并加固安装翼缘板底模绑扎、安装翼缘板钢筋敷设捣固系统动力线路安装第一批捣固器空振试验再次检查模型浇注砼、养护张拉、压浆、封端成品检验就位制梁施工准备钢筋切割、弯制成型波纹管的接长、制作波纹管的除锈制作钢束钢绞线的除锈模板检校、刷油捣固准备砼搅拌图二 4.2 制梁施工平台搭设4.2.1 概况全桥共3片梁，根据工期要求需设三个台位，底模三套无倒用，全就位，全现浇，无移梁作业。每片梁重31.1kN/m，梁底宽0.5m，翼缘宽2.2m，梁腹截面0.171.9m，梁高2.6m。施工平台为底模设置反拱，其值为：砼浇筑完毕后跨中梁底反拱为25m

9、m41mm（设计值）。4.2.2 搭设施工平台我们借鉴成都市老东门大桥40m后张法预应力箱梁施工平台搭设的成功经验，并本着降低施工成本，加快施工进度，加大质量控制力度的精神，搭设施工平台前主要在于合理确定临时桥跨结构类型、跨度及其横向布置型式4.2.2.1 临时桥跨结构及其跨度的确定该临时桥跨结构上承T梁底模，承受的主要荷载为T梁砼自重：179.4m326KN/m33片49.96m（跨度）=31.12kN/m。T梁底面设计纵坡为0.5，跨中梁底设计标高为507.65m，百年一遇设计洪水标高为506.82m。根据施工季节的水量、流速以及现场河床断面，可确定便梁桥的泄水断面，从而确定其孔跨布置。上

10、述河床断面可现场实测，无法实测时采用设计图中的河床断面，其施工季节的水量及流速可通过河道管理单位的统计资料推算，无此统计资料时，可现场调查并参照设计文件中的有关数据推测，以确定临时桥跨结构的泄水能力是否满足其施工季节的排洪要求。为缩短工期，减少雨季洪水对桥梁施工的威胁。为降低工程成本，并增大施工平台的安全系数，确保现浇质量，将临时桥跨结构确定为两种结构型式，一种是WDJ碗扣支架，另一种为双层工字钢叠合梁结构，其跨度依次为：WDJ支架：工字钢叠合梁：WDJ支架=15.9m：16m：15.9m。其纵向布置示意如下页图三所示：成都铁路工程（集团）第二工程分公司编制 第 25 页 共 33 页 图 三

11、4.2.2.2 临时桥跨结构的横向布置4.2.2.2.1 WDJ支架结构设计横向布置示意图四所示：图四其检算过程如下：按满堂布置，其立杆、横杆的布置由T梁底模所传递的竖向均布荷载控制设计。根据底模的支承宽度以及WDJ的材料规格，先拟定其横向间距为0.6m，如图五所示。根据T梁的截面尺寸及上图所示的支架布置情况，可偏安全假定T梁砼自重，底模自重以及捣固荷载、砼倾倒荷载，P43钢轨重由支 图 五架AB 承担。其余荷载由其余支架承担，则纵向每米荷载为： 31.12+0.2+2+1+4310-22=35.26kN/m纵向按1.2m排距布置WDJ支架时，每根立根承受荷载为：35.261.2/2=21.2

12、kN30kN（安全系数为1.4），为便于支架搭设，T梁底模以外的支架纵横步距可按1.2m1.2m搭设。WDJ碗扣支架基础设计每一片T梁作用范围内，纵向1.2m每根立杆的竖向荷载为： 21.2kN+（4.2m立杆+0.6m横杆3/2）4kg10-2kN/kg=21.4kN由于支架置于回填卵石土层上，其承载力应以实测为准，本设计暂按0.15Mpa考虑，则每根立杆（单片T梁）基底所需作用面积是： 由21.4KN10-3/S=0.15MPa得S=0.143m2WDJ立杆底座为0.20.2=0.04 m20.143 m2因此需增设基础。为考虑今后做挡墙需用片石，故按片石基础设计，厚度0.3m，片石长宽尺

13、寸应为：0.50.3m2或0.40.4m2，上述WDJ碗扣支架基础设计中，未考虑其安全系数，因为纵横向设置剪刀撑，T梁底模下的两排支架所承受的荷载将会沿斜向剪刀撑进行扩散，该扩散值即为其安全储备。4.2.2.2.2 H型钢叠合梁结构设计A中跨便梁截面初步设计在H型钢便梁简支跨度确定以后，根据其受荷条件，结合我司以往的工字钢便梁施工经验，参考铁路工程施工技术手册1994版桥 涵-下册15-81及第428页图15-147, 图 六初步确定H型钢便梁的横向布置如图六所示（仅示一片梁的布置）。该方案设想通过一刚性横梁使各片H型钢受力均匀，然后以单片H型钢为研究对象，其挠度检算如下：f=5ql4/(38

14、4EI)=5*(43.11/6)*103*164/(384*2.1*1011*46470*10-8) =0.0628mf=l/400=16/400=0.04m，挠度不满足规范要求。由于T梁底面窄，自重大，单层H型钢数量超过6片时，其荷载横向分布差异大，对刚性横梁的刚度要求高，现场施工难以实现。由此可得，简支16m跨H型钢便梁，在此荷载条件下是不能采用单层方案的。在这种情况下，减小16mH型钢便梁跨度则需增设支墩，成本增加，工期变长；改用其他型号的工字钢或H型钢，则需向外租赁，但其截断和焊接接长均受到限制。课题组经过反复研究，决定采用H型钢叠合梁结构。鉴于工程成本的原因，其叠合方式不采用焊接和栓

15、接，否则将造成以后周转使用上的困难。本次施工考虑使用加强抱箍使H型钢整体受力。B H型钢叠合梁横向布置如图七所示：抱箍的设置效果是H型钢叠合梁整体受力的关键。两片H型钢整体受弯曲时，中性层就是其叠合面。该叠合面上的切向力由接触面的滑动静摩擦力提供，而该滑动静摩擦力则由抱箍的正压力保证，静摩擦系数由机械设计手册查得：=0.15图 七C H型钢叠合梁叠合面滑动静摩擦力方程图 八如图八所示。利用积分法求得简支H型钢叠合梁在均布荷载q作用下其叠合面在x（x+dx）截面范围内(即m-m至n-n截面范围内)的滑动静摩擦力方程为： fx=（ql/2-qx）.dx-（dx）2.q/2.Sz/Iz式中： fxd

16、x范围内的滑动静摩擦力； x 求解截面至支座中心的距离； q作用在一组H型钢叠合梁上的均布荷载；本例q=12.53kN/m lH型钢叠合梁的简支跨度；dx微段长，从x截面至x+dx截面之间的距离；Sz单片H型钢截面面积对叠合梁中性轴Z的面积矩；本例Sz =A*yc=114.2*25=2855cm3Iz叠合梁截面对中性轴Z的惯性矩。本例Iz =A1y2dA1=Bh3/3+2/3(B/2-t/2)* (b3-(h-b) 3)=2*20*503/3+2/3(20/2-1.6/2)(23-(50-2) 3)=310169.6 cm4 根据以上公式求算得:所需最大压力:(便梁端部)1000mm纵梁长度范

17、围内f1m=82.74kN。摩擦系数取0.15，则正压力是82.740.15=551.6kN。所需最小压力:跨中1000mm内, f1m=2.595kN, 正压力是2.595kN0.15=17.3 kN。4.2.2.3 搭设施工平台在河床内设置2个浆砌片石临时支墩，将桥跨分成3孔，架设两孔WDJ支架结构，一孔工字钢梁。采用每片梁位下、两支墩间设2束双层HN工字钢500200钢束梁搭设，梁间及两侧边界外设单层工字钢，其上铺设横木及纵向木板作施工便道。工字钢采用角钢配合螺栓作上下层列连接，其抱箍间距由计算获得；采用撑木和角钢，螺栓配合作两组H型钢叠合梁的横向联接（间距2.5m），以保证其整体性和稳

18、定性。叠合梁上铺设方木和纵木，其间采用厚12cm对口楔或在纵木上设弧形板调整底模及预设下挠度值。H型钢在岸上接长，在每两个支墩间搭设两个碗扣式支架平台。用20t的吊车起吊辅以人工移动就位；两孔WDJ碗扣支架：在碗扣支架孔上游侧填筑沙袋辅以小泵抽水，以防水流入浸泡支架基础，造成支架下沉，影响梁的浇注及成品质量。当基础相对稳定时，铺上木板作为支架的承压板。待托撑顶面调至设计位置时，于支架的托撑上放入钢轨作为T梁的支撑结构。4.3 模型及加固方案4.3.1 方案的确定全桥T梁共计三片，砼：模板=179.4m3：1148.6m2，若制作整体钢模板一套，侧模约300，底模约30，可见专门为三片T梁制作一

19、套定型钢模板是不经济的。另外，公司近期无此类梁体制造的工程任务，钢模制造成本难以摊销。经调查，就近无可供租赁的T梁定型钢模板。 鉴于上述情况，公司决定模型采用拼装式组合平面钢模板辅以部分木模板（尽可能避免在定型钢模板上钻拉杆孔眼），内衬PVC板改善梁体砼外观。其横向布置如图九所示： 图 九 模型及支架横向布置图课题组制定了以下原则用以指导模型安装及加固A. 分散振捣作用力，合理设置捣固传力系统。B. 设置纵横连杆（背肋），加强模板整体刚度。C. 购置1500500mm2，1200500mm2平面定型钢模作底模。D. 将部分U形扣换成紧固螺栓，加强整体性。E. 对T梁翼缘板底模支架、T梁侧模固定

20、支架、T梁钢筋骨架固定支架、砼施工脚手架进行系统设计，以使T梁模板获得更强的整体刚度。F. 砼垫块尺寸必须严格控制，以保证模板对波纹管及钢筋定位的准确。G. 模板拉杆及内撑要根据模板受力特点，并兼顾波纹管的位置进行设计，以获得较好的模型配置方案。4.4 就位制梁预拱度与反拱度的设置根据设计要求，T梁张拉前梁底为凹形抛物线，跨中反拱度为25mm41mm。T梁底模的支承结构体系由三部分组成：一是T梁的永久性支座(如板式橡胶支座)；二是WDJ碗扣支架；三是H型钢便梁。本课题主要从两个方面进行探讨：一方面WDJ支架在竖向荷载作用下的变形情况；另一方面H型钢叠合梁的挠度以及临时支墩的沉降量。4.4.1

21、WDJ碗扣支架的竖向变形4.4.1.1 钢轨的竖向变形从WDJ支架布置图中截取一典型截面并以纵向P43钢轨为研究对象，其力学模型如图九所示。T梁及其它竖向荷载通过横置方木（纵向75cm）传递给纵向P43 图 十钢轨，因此图示中P43钢轨可视为一连续梁结构，则其最大挠度为：fmax=Pl3/(55EI) =(35.2/2*0.75)kN*1.23m3/55*(2.1*1011N/m2)*(1489*10-8) m4=6.63*10-5 m经计算可得纵向支承钢轨变形为：fmax =6.6310-5m。由此可见，T梁底模由纵向钢轨挠度引起的竖向变形是可以忽略不计的。4.4.1.2 WDJ支架的竖向变

22、形支架立杆的弹性压缩量可按虎克定律公式计算为：1mm由于WDJ碗扣支架的非弹性变形以及其地基的沉陷难以计算，因此采用了模拟试验求得各根杆及支架基础的非弹性压缩量。分别在支架基础及支架托撑上标识测点，并建立高程观测系统，在各级荷载下实测其高程并作好记录，卸载后再实测各点高程，通过分析整理获得数据如下：支架的非弹性变形值为12mm，地基沉陷值为12mm。 4.4.2 H型钢叠合梁挠度以及临时支墩的沉降量4.4.2.1 叠合梁挠度跨中静载挠度为： f静载=5ql4/384EI =（58.91kN/m15.354m4）/384（2.1108kN/m2）（223517.810-8m4） =0.0137m

23、由于实际叠合整体刚度要比理论计算小，因此，在2001年4月24日建设单位在施工现场组织召开（监理、设计、施工单位参加）的挠度研究会上决定叠合梁的挠度取值为15mm。4.4.2.2 支墩沉陷研究根据公路桥涵地基与基础设计规范可知墩台均匀沉降值10mm。在经过支墩基底承载力检算后，由于基底为中密砂卵石层，从而可以判断支墩沉陷值10mm。4.4.3 预拱度与反拱的叠加设置4.4.3.1 根据4.4.1的研究成果，WDJ碗扣支架及基底的竖向压缩值可均按3mm考虑。两边跨相对于跨中截面呈左右对称，则以左边为例表达其底模顶面的标高计算方程为： y =（左+i纵x）+M-4f反拱x（L-x）/L2 式中：

24、左为左支墩顶面的实测标高，m； i纵为梁底设计纵坡； x为计算位置距左支墩中心的距离，m； M为支墩及基础的竖向压缩值，本例按3mm设置； f反拱为T梁的设计反拱度，mm； L为T梁的计算跨度，即两支墩中心的距离，m；4.4.3.2 根据4.4.2的研究，对临时支墩的压缩值也按3mm考虑，则中跨底模顶面标高计算公式为：y=（左+i纵x）+M-4f预拱（x L1）L2-（x-L1）/L2-4f反拱x（L-x）/L2+M式中 L1为左支墩中心至左端临时支座中心的距离，本例为16.73m。 L2为H型钢叠合梁跨度，本例为 15.35m。4.5 钢筋骨架的制作4.5.1 钢筋加工：各类钢筋在岸上硬化的

25、场地上加工，加工过程中严格按钢筋的设计尺寸和形状进行制作。当钢筋需接长时，采用对焊机焊接以保证其焊接质量。加工好后，应分别作好标识，分类存放。以共使用。4.5.2 钢筋骨架的制作：当梁片底模安装就位之后，进行钢筋骨架的制作。严格按设计将已成型的钢筋焊接成骨架，并时常抽查其焊接、绑扎质量。4.6 钢绞线束制作4.6.1 下料：50m后张预应力砼T梁的预应力钢束由6孔7-75和2孔9-75钢绞线束组成。按各孔长度制作，编号存放。钢束的长度与梁端锚下垫板的布置间距和张拉使用的油顶的规格尺寸有关，即与是否需要接长套有关。不用接长套时，工作长度取0.8m即可，需用接长套时，工作长度取1m即可。4.6.2

26、 成束：先用梳板将其理顺；用扎丝将束头按梳板顺序编制好；用胶带缠好束头；然后每梳11.5m绑扎一道铁丝，梳板梳至束尾，也用扎丝将束头按梳板顺序编制好，取出梳板，用胶带缠好束头，按设计孔位标识存放。4.7 波纹管的制作4.7.1 波纹管的安设准备50m后张预应力砼T梁预应力孔道成型目前一般采用预埋金属波纹管，安设波纹管前应对波纹管进行检查和检验，其质量控制标准和检验方法要按现行公路施工规范执行。4.7.2 波纹管的外观检查金属波纹管的外观应清洁，内表面无油污、无锈蚀、无孔洞和不规则的褶皱、咬口无开裂、无脱扣。4.7.3 波纹管的接长采用在两段管之间旋入一段大一号同型号波纹管作为接头，接头长度为3

27、040cm。管两端用密封胶带或塑料热缩管封裹，防止漏水、漏浆。4.7.4 波纹管与排气管、排水管接头的连接波纹管须预留排气、排水及压浆孔，50m跨T梁其波纹管至少应留2处排气管，一处排水管接头。其接头采用10钢管与1mm厚薄钢板自制抱箍氧焊牢固，再将该抱箍套在预留孔眼的波纹管上，氧焊使抱箍闭合，再用密封胶带封裹两端，避免接头处漏浆。排气管、排水管接头安设宜在波纹管安装固定好以后进行。4.8 钢筋骨架绑扎及其它先搭设钢筋骨架固定支架，再将定位箍筋点焊在固定支架上，安装绑扎好底模、腹板普通钢筋之后，校正骨架位置（以底模两外缘线作定位基线）并加强固结。再穿设并连接金属波纹管。校核金属波纹管的特征坐标

28、正确无误后，再检查并调整其顺直度，加密其定位筋网片，安装排水、排气管薄钢板自制抱箍接头，绑扎横隔板钢筋，安设梁端锚下螺旋钢筋，安装锚下垫板，对上述工作全面检查符合标准后，穿设钢绞线束，再次检查波纹管及钢筋骨架，以及钢筋砼保护层定位卡（塑料垫块），填写检查证并经监理签认后，立两侧模板及横隔板模板。4.9 砼浇筑4.9.1 浇筑工艺基于梁体砼数量、梁体施工工期及配套的机具设备情况，该桥T梁砼浇筑的工艺为：电子称计量机械搅拌双轮斗车运输入模捣固成型。4.9.2 浇筑顺序4.9.2.1 纵向：采用2025斜层法浇筑系根据砼浇筑时间与底模支承体系的变形影响决定的，根据4.4可知H型钢叠合梁跨中静载挠度最

29、大。砼浇筑的过程，就是对底模的支承体系逐渐“连续”加载的过程。因此，根据影响线挠度规律，结合本桥其支承体系为两边跨WDJ 碗扣支架和中跨H型组叠合梁的实际，应从跨中向两梁端方向对称浇筑，以减少新浇筑砼对已浇筑砼的影响。4.9.2.2 竖向：分两层浇筑以翼缘板面为界分上、下两层，先浇下层，再浇上层，同一截面上、下层浇筑的间隔时间控制在砼初凝时间以内，在此间隔时间内，砼充分沉降，使宽截面与窄截面之间避免出现沉降裂纹、蜂窝、空洞。4.9.3 T梁预应力砼的捣固4.9.3.1 附着式捣固器的布置根据4.3.1.A，结合所选附着式捣固器的性能技术参数，确定其布置按两侧对称上、下两排，纵向间隔2m，随波纹

30、管走向进行布置，在技术准备上，要根据波纹管的设计位置绘制大比例立面图，在该图上布置好振动器作为施工的依据。4.9.3.2 附着式捣固器工作程序设计将T梁对称分成4个板块，从中部开始对各个捣固器预留位置进行编号，根据现场砼的浇筑速度和侧模加固情况，编制出捣固器的工作程序如图十所示：图 十 一 捣固器工作程序阶梯图为使上、下游对称振捣，应设置纵闸控制上、下游捣固器的动力电源，因此，要对全桥T梁砼捣固动力电源线路敷设作系统设计。另外，为使各板块各位置的振捣效果及时反馈到捣固总指挥处，应为各板块的值班负责人配备对讲机，以弥补程序化捣固的一些缺陷。4.9.3.3 其它辅助捣固在对T梁的钢筋布置及波纹管布

31、置图进行认真研究的基础上对两端加大断面，从波纹管以上以及翼缘板砼，均以插入式捣固解决砼的密实度问题。另外，对模板边缘处，则辅以捣固片插捣以改善砼外观。4.10 预应力砼的张拉4.10.1 梁体张拉前的准备工作4.10.1.1 设备的选型选用大吨位群锚，锚具为YM157，YM159，选用YCL150，YCL200型两种，千斤顶配用ZB3630型油泵车。YCL150，YCL200的技术参数如表一表 一 技术参数表型 号最大拉力油压MPa行程mm活塞面积mm2回程油压MPa通孔尺寸质量kg外形尺寸外径长度mmYCK-15015006020020110280414YCL-200200060200396

32、77201101863154354.10.1.2 设备的校验高压油泵和油压表以及对应的油顶送西南交大校验、标定。4.10.1.3 建立观测系统在梁体上放线并作好标记，建立平面观测系统。张拉时通过J2经纬仪监控梁体的横向变形；在梁体中线上从跨中开始每2m对称设置水平观测点，张拉时通过水准仪监控梁体的竖向变形。4.10.1.4 梁体横向稳定措施控制原则：张拉时梁体竖向、纵向变形不受约束，横向加强约束。控制方法：设置钢管架抱箍，将三片梁箍在一起，充分利用自身的横向刚度约束受张梁体的横向变形。钢管抱箍横向布置和加强抱箍横向布置分别见图十二、图十三所示：图十二 钢管抱箍横向布置图图十三 加强抱箍横向布置

33、图成都铁路工程（集团）第二工程分公司编制 第 33 页 共 33 页4.10.2 钢绞线张拉实施程序4.10.2.1 初次清洗孔道用高压水冲洗孔道，再用空压机送高压风吹出残渣和积水。4.10.2.2 钢绞线的清理与清洁先拆除压浆以外的波纹管，除掉孔内预先塞的肥皂和棉纱，再用手拉葫芦拖动钢绞线，用钢丝刷和棉纱清除其表面的砂浆、浮锈等杂物，清除范围为每端孔道内20cm至钢绞线的端头约120cm长度范围。4.10.2.3 张拉顺序总体上按先上游梁片再下游梁片最后中间梁片，每片梁则按设计规定的顺序结合对称性原则进行：N1N2N3N4N5上游N5下游N6上游N6下游4.10.2.4 张拉程序为保证梁体在

34、张拉时的横向稳定及预应力传递的均衡稳定，第一片梁采取适当延长张拉时间的办法，进行同束5级张拉，每束一步到位的5步作业程序。认真收集梁体纵向、竖向和横向在各束各级张拉力的条件下的变形数据，对梁体实行全方位监控，确保张拉人员及梁体自身的安全，总结经验后，第二、三片梁可按常规程序进行操作。当与梁体同等条件养护的砼试件的实际强度达到100%设计强度时，第一片梁拟按如下张拉程序进行钢绞线的张拉：a. 015%k（张拉开始后要逐渐松开葫芦，当张拉应力达到15%k时，静停3分钟，使钢绞线受力均匀，此时YCL200活塞将向后延长，用钢尺测量此延长值作为后续测量的比较基准值，而15%L的值可通过理论计算得到。）

35、b. 15%k30%k后静3分钟并测量活塞伸长值，计算钢绞线的实测伸长值与理论伸长值的误差是否控制在6%之内，否则应查明原因予以处理。及时进行中线观测严格监控梁体侧向弯曲。c. 30%k60%k以及60%k90%k、 90%k100%k均按上述方法进行操作。用伸长值、上拱度进行校核，伸长值不超过6%理论值且上拱度不超过15%理论值时，在控制应力处于稳定状态下一端千斤顶回油打缸，进行锚固，然后另一端张拉。使油表补至张拉控制读数，回油打缸，进行锚固。4.11 压浆及封锚4.11.1张拉完毕，用砂轮锯切断多余的钢绞线，再用扎丝绕缠锚具及钢绞线。将压浆孔用压浆管引出后，浇筑高标号早强砼将锚圈封闭，加强

36、压浆孔道的密封性，防止漏浆损失灌浆压力。按试验室所选水泥浆配合比进行拌料。为减少水灰比增加和易性，拟掺加FDNA型减水剂，水灰比控制在0.350.40之间，稠度控制在1618，泌水率1.0%13%，为减少水泥浆的收缩量，掺加0.08的铝粉作膨胀剂。水泥浆从配制到入管，控制在30 40分钟内，水泥浆要经过5mm的筛子再进入料斗，以防止大颗粒进入压浆泵造成堵管。压浆采用活塞式压浆泵，按从下到上的顺序进行。从1#端向0#端压浆，当0#端冒出浓浆时，用木塞封堵0#端出浆孔，继续压浆，压力端持压达0.8MPa，保压3分钟，关闭阀门，完成该孔的压浆工作。其余各孔按此操作。需要特别注意的是：在压浆过程中，波

37、纹管上预留的排气孔不封闭并维持其畅通，以便作为最后检查压浆效果以及压浆缺陷处理的通道。4.11.2 梁端砼凿毛可在张拉前进行。张拉后立即浆水泥浆冲洗干净，同时清除端面砼的污垢。校核梁体全长，再安设钢筋网，支模并复核T梁长度在允许误差内后灌注梁端C50砼。5 施工所用的主要机械设备施工所用的主要机械设备见表二 ：表 二 主要施工机械表序号机具名称规 格单 位数 量备 注1拌合机500L强制式台3备用一台2对焊机75kW台13电焊机台34钢筋调直机台15钢筋切割机台16钢筋弯曲机台17附着式振动器台368插入式振动器台69油压千斤顶10t台210油压千斤顶5t台211压浆泵活塞式台212汽车吊20

38、t台13张拉油泵ZB3630台3备用一台14YCL2002000kN台3备用一台15YCL22220kN台2备用6 质量保证措施6.1 强化质量创优意识，坚持“百年大计，质量第一”的方针。6.2 建立健全项目质量保证体系，健全公司、项目部、生产班组三级质量保证体系，明确各级质量管理人员、质量监控人员的责任，使质量体系有序运作，同时将质量目标逐层分解到作业班组，积极推进目标进程。6.3 制梁平台所设置的临时支墩，其地基承载应力须满足设计规范要求，并须有关人员检查方可灌注砼，其施工应按相关施工规范办理。6.4 制梁施工平台按要求设置下挠度，制梁前后及张拉前后均应抄平检查、记录、核对是否满足施工设计

39、要求。6.5 波纹管的定位要正确，必须保证在浇注砼时不移位和变形的措施保证。6.6 砼浇注前，逐一核实预埋件的位置，不得遗漏，捣固时对预埋件要有保证措施。不得因振动而产生位移或倾斜，预埋件要避免在后凿孔安装。6.7 严格按要求顺序浇注梁体砼，以消除支架沉降不均匀的影响。6.8 梁片砼浇注过程中，立模要牢固，确保中线、水平无误，采用附着式捣固器和捣固片相结合振捣砼。对两边梁的外露面模板设PVC板。6.9 张拉严格按顺序进行，并作好横、竖、纵向的记录，以便与理论值进行比较。7 安全保证措施7.1 建立安全生产领导小组，负责全面管理，落实、检查安全工作。7.2 不断加强提高全员安全生产意识，项目部定

40、期组织施工人员学习有关安全规章、规程、规定，安排生产任务必须有安全生产措施，并对施工中的重点、难点在施工前必须重点制定安全措施，并提出施工生产中的安全注意事项和措施。7.3 坚持安全生产逐级负责制，并将责任层层分解，落实到人。7.4 作好施工安全技术交底，分项工程的施工技术交底中应有针对性的安全要求、措施。8 效果评述8.1 技术效益8.1.1 通过对制梁施工平台在砼浇注前后的实测可知，平台的竖向变形及沉降量很小。8.1.2 从梁体张拉的效果来看，加强抱箍作用较明显，而架管抱箍由于其自身的挠度大，仅可作为横向定位的安全储备。8.1.3 张拉前后梁底曲线特征点的反拱度如表三表 三 反拱曲线设计、

41、实测对比梁片号各位置的设计反拱值（mm）各位置的实测反拱值（mm）A墩B墩跨中A墩B墩跨中上游边梁222225292831下游边梁222225313141中梁222225313143注： A墩位置与0#台支座中心距离为17.23m； B墩位置与0#台支座中心距离为31.57m； 跨中位置与0#台支座中心距离为24.4m。由上述表可知，梁体张拉前反拱曲线圆顺，张拉后仍然比较圆顺。8.1.4 梁体张拉时，其实测伸长量与理论伸长量的误差均在6%的允许范围内。梁体上拱度设计为95.6mm，实测最大为107mm，最小为87.0mm，可见实测值与设计值比较吻合。8.1.5 孔道压浆时，各排气孔均有浓浆喷出，水泥浆的实测强度达到规范要求。8.2 社会效益8.2.1 我司圆满完成50m后张法预应力T梁的施工任务，为集团公司争得了荣誉，也为以后的施工打下了坚实的基础。8.2.2 施工中的每一个环节都经过检查、确认、监理签认，使施工质量得到了强有力的保证，赢得了建设、设计、监理单位的好评。8.2.3 在整个施工过程中，始终坚持作到有工程标牌、标语，施工场地各种材料堆放整齐、集中，树立了良好的企业形象。